مُلخصات طالب فيما يخص خطوات تصميم القواعد المنفصله والشريطيه ضمن منهج الاساسات السطحيه كل الشكر للمراجع التى وفرت لنا العلم , وبالاخص م.ياسر الليثي

1. 042016

2. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬2‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
Combined Footing
Combined Footing:
‫من‬ ‫أكثر‬ ‫تحمل‬ ‫كبيره‬ ‫واحده‬ ‫قاعده‬ ‫عن‬ ‫عباره‬ ‫هي‬‫واحد‬ ‫عمود‬
‫مستطيل‬ ‫شكلها‬ ‫يكون‬ ‫ما‬ ‫وغالبا‬,‫ونحتاج‬‫القواعد‬ ‫لعمل‬
‫لألعمده‬ ‫منفصله‬ ‫قاعده‬ ‫من‬ ‫اكثر‬ ‫تداخل‬ ‫عند‬ ‫المشتركه‬
‫المتجاوره‬,‫القواعد‬ ‫ابعاد‬ ‫حساب‬ ‫عند‬ ‫التداخل‬ ‫مالحظة‬ ‫ويتم‬
‫بعضها‬ ‫فى‬ ‫تتداخل‬ ‫المسلحه‬ ‫القواعد‬ ‫ان‬ ‫نالحظ‬ ‫المسلحه‬
‫ألستخد‬ ‫نلجأ‬ ‫وبالتالى‬ ‫تنفيذها‬ ‫يمكن‬ ‫لن‬ ‫وبالتالى‬‫قاعده‬ ‫ام‬
.‫للعمودين‬ ‫كبيره‬ ‫واحده‬
1)‫ال‬ ‫االحمال‬ ‫محصلة‬ ‫ومكان‬ ‫قيمة‬ ‫تحديد‬‫م‬‫االعمده‬ ‫من‬ ‫ؤثره‬
‫تأثير‬ ‫ومكان‬ ‫عليها‬ ‫المؤثره‬ ‫االعمده‬ ‫احمال‬ ‫مجموع‬ ‫هو‬ ‫مقدارها‬ ‫احمال‬ ‫لتحمل‬ ‫الخرسانيه‬ ‫القاعده‬ ‫تصميم‬ ‫يتم‬ ‫حيث‬
‫نقطه‬ ‫اى‬ ‫حول‬ ‫العزوم‬ ‫أخذ‬ ‫طريق‬ ‫عن‬ ‫المحصله‬
𝑹 = 𝑷𝟏 + 𝑷𝟐 = 𝑲𝑵
‫العمود‬ ‫حول‬ ‫العزوم‬ ‫أخذ‬ ‫يتم‬( ‫وليكن‬ ‫االصغر‬ ‫الحمل‬ ‫ذا‬P2)
‫الـ‬ ‫قيمة‬ ‫لتحديد‬X‫االصغر‬ ‫العمود‬ ‫عن‬ ‫المحصله‬ ‫ُعد‬‫ب‬ ‫وهي‬
𝑋 =
𝑃1 ∗ 𝑆
𝑅
= 𝑚
2)‫الخرسانيه‬ ‫القواعد‬ ‫ابعاد‬ ‫تحديد‬
‫أ‬)‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫طول‬ ‫تحديد‬‫والعاديه‬
‫نهايتها‬ ‫تكون‬ ‫بحيث‬ ‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫طول‬ ‫تحديد‬ ‫يتم‬‫العمود‬ ‫وش‬ ‫بعد‬
‫بمسافة‬ ‫الخاريجي‬0.0‫لـ‬1‫األصغر‬ ‫الحمل‬ ‫جهة‬ ‫من‬ ‫م‬
‫فى‬ ‫تؤثر‬ ‫االحمال‬ ‫محصلة‬ ‫تكون‬ ‫ان‬ ‫هو‬ ‫ذلك‬ ‫من‬ ‫والغرض‬C.G‫القاعده‬
‫المسلحه‬
L 𝑅.𝐶
2
= 𝑋 +
𝑎2
2
+ (0.5 → 1)𝑚
𝐋 𝑹.𝑪 = 𝟐 (𝑿 +
𝒂𝟐
𝟐
+ (𝟎. 𝟓 → 𝟏𝒎)) => 𝑮𝒆𝒕 𝐋 𝑹.𝑪
‫العاديه‬ ‫القاعده‬ ‫طول‬ ‫على‬ ‫الحصول‬ ‫يتم‬ ‫ثم‬
L 𝑃.𝐶 = L 𝑅.𝐶 + 2 𝑡 𝑃.𝐶
‫ب‬)‫والعاديه‬ ‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫عرض‬ ‫تحديد‬
‫كان‬ ‫اذا‬‫العاديه‬ ‫القاعده‬ ‫سمك‬𝒕 𝒑.𝒄 ≥ 𝟐𝟎𝒄𝒎‫كان‬ ‫اذا‬‫العاديه‬ ‫القاعده‬ ‫سمك‬𝒕 𝒑.𝒄 < 𝟐𝟎𝒄𝒎
𝐴𝑟𝑒𝑎 𝑃.𝐶 = L 𝑃.𝐶 ∗ 𝐵 𝑃.𝐶 =
𝑅𝑤
𝑞𝑎𝑙𝑙
‫الـ‬ ‫قيمة‬ ‫حساب‬ ‫يتم‬𝑩 𝑷.𝑪
B 𝑅.𝐶 = 𝐵 𝑃.𝐶 − 2 𝑡 𝑃.𝐶
𝐴𝑟𝑒𝑎 𝑅.𝐶 = L 𝑅.𝐶 ∗ 𝐵 𝑅.𝐶 =
𝑅𝑤
𝑞𝑎𝑙𝑙
‫الـ‬ ‫قيمة‬ ‫حساب‬ ‫يتم‬𝑩 𝑹.𝑪
B 𝑃.𝐶 = 𝐵 𝑅.𝐶 + 2 𝑡 𝑃.𝐶
3)‫الـ‬ ‫قيم‬ ‫الى‬ ‫المؤثره‬ ‫االحمال‬ ‫تحويل‬Ultimate
𝑃1 𝑈.𝐿 = 𝑃1𝑤 ∗ 1.5 | 𝑃2 𝑈.𝐿 = 𝑃2𝑤 ∗ 1.5 |𝑅 𝑈.𝐿 = 𝑅𝑤 ∗ 1.5
4)‫اإلتجاه‬ ‫تصميم‬‫الطولي‬‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫من‬
‫االتجاه‬ ‫فى‬ ‫كمره‬ ‫عن‬ ‫عباره‬ ‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫اعتبار‬ ‫يتم‬ ‫الطولي‬ ‫اإلتجاه‬ ‫لتصميم‬
‫بعرض‬ ‫الطويل‬B 𝑅.𝐶‫القاعده‬ ‫على‬ ‫المؤثره‬ ‫االعمده‬ ‫احمال‬ ‫محصلة‬ ‫تحويل‬ ‫يتم‬ ‫حيث‬
‫الطولي‬ ‫المتر‬ ‫على‬ ‫موزع‬ ‫حمل‬ ‫الى‬,‫تأثير‬ ‫عن‬ ‫الناتجه‬ ‫المؤثره‬ ‫العزوم‬ ‫حساب‬ ‫يتم‬ ‫ثم‬
‫الح‬ ‫القطاعات‬ ‫وتحديد‬ ‫الموزع‬ ‫الحمل‬)‫التالي‬ ‫بالشكل‬ ‫(كما‬ ‫االعمده‬ ‫وش‬ ‫عند‬ ‫منها‬ ‫رجه‬
𝑾 𝑼.𝑳 =
𝑹 𝑼.𝑳
𝑳 𝑹.𝑪
= 𝑲𝑵/𝒎

3. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬3‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
‫الـ‬ ‫رسم‬ ‫يتم‬S.F.D‫و‬B.M.D‫كمره‬ ‫كأنها‬ ‫للقاعده‬‫بعرض‬
𝐁 𝑹.𝑪‫الـ‬ ‫(رسم‬B.M.D‫الـ‬ ‫بحساب‬Moment‫عند‬‫االعمده‬ ‫وش‬)
‫و‬‫الـ‬ ‫قيمة‬ ‫لحساب‬Max‫تحديد‬ ‫يتم‬ ‫القاعده‬ ‫منتصف‬ ‫فى‬
‫الـ‬ ‫نقطة‬ ‫مكان‬Zero Shear,‫ُعد‬‫ب‬ ‫على‬ ‫تقع‬ ‫التى‬Xo‫من‬
‫القاعده‬ ‫وش‬))‫اليسار‬ ‫جهة‬ ‫من‬
𝑊𝑢𝑙𝑡 ∗ 𝑿𝒐 − 𝑃1 𝑈.𝐿 = 𝑍𝑒𝑟𝑜 → 𝐺𝑒𝑡 𝑋𝑜
‫بين‬ ‫من‬ ‫االكبر‬ ‫القيمه‬ ‫حساب‬ ‫يتم‬M1,M2,M3,M4,M5
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀𝑢 𝑀𝐴𝑋 ∗ 106
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝐵 𝑅.𝐶
= 𝑚𝑚
𝒕 𝑹.𝑪 = 𝒅 + 𝒄𝒐𝒗𝒆𝒓(𝟕𝟎𝒎𝒎)
‫للـ‬ ‫كبيره‬ ‫قيمة‬ ‫اختيار‬ ‫ُفضل‬‫ي‬C1‫بين‬5.3‫الى‬3‫القاعده‬ ‫تكون‬ ‫ان‬ ‫لضمان‬ ‫كبيره‬ ‫القاعده‬ ‫تخانة‬ ‫تكون‬ ‫حتى‬Rigid
0)‫القصيره‬ ‫االتجاه‬ ‫فى‬ ‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫عمق‬ ‫ان‬ ‫من‬ ‫التأكد‬
‫نع‬ ‫الصغير‬ ‫لإلتجاه‬ ‫الحرجه‬ ‫القطاعات‬ ‫على‬ ‫للحصول‬( ‫مدفونه‬ ‫كمره‬ ‫كأنها‬ ‫عمود‬ ‫كل‬ ‫اسفل‬ ‫القاعده‬ ‫ان‬ ‫تبر‬Hidden Beam)
‫العمود‬ ‫اسفل‬ ‫ابعادها‬B 𝑅.𝐶 * L,‫ان‬ ‫حيث‬L‫القاعد‬ ‫عمق‬ ‫بداللة‬ ‫قيمته‬ ‫تكون‬
Hidden Beam 1
𝐿1 = 𝑏1 + 2𝑑 = 𝑚
‫وهو‬ ‫العمود‬ ‫وش‬ ‫عند‬ ‫الحرج‬ ‫القطاع‬ ‫مكان‬ ‫على‬ ‫للحصول‬
‫الـ‬ ‫إلنهيار‬ ‫المعرض‬ ‫المكان‬Hidden Beam‫عزوم‬ ‫نتيجة‬
‫الـ‬ ‫حساب‬ ‫يتم‬ ‫االنحناء‬Z
𝑍1 =
𝐵 𝑅.𝐶 − 𝑎1
2
= 𝑚
‫مساحة‬ ‫على‬ ‫المؤثره‬ ‫اإلجهادات‬ ‫لحساب‬‫اسفل‬ ‫القاعده‬
( ‫العمود‬Hidden Beam)
𝐹1𝑎𝑐𝑡 =
𝑃1𝑢
𝐵 𝑅.𝐶 ∗ 𝐿1
= 𝐾𝑁𝑚2
‫العمود‬ ‫وش‬ ‫عند‬ ‫المؤثره‬ ‫العزوم‬ ‫اجمالي‬ ‫لحساب‬
𝑴𝟏 𝒂𝒄𝒕 = 𝑭𝟏𝒂𝒄𝒕 ∗
𝒁𝟏 𝟐
𝟐
= 𝑲𝑵. 𝒎
Hidden Beam 2
𝐿2 = 𝑏2 + 2𝑑 = 𝑚 & 𝑍2 =
𝐵 𝑅.𝐶 − 𝑎2
2
= 𝑚
𝐹2𝑎𝑐𝑡 =
𝑃2𝑢
𝐵 𝑅.𝐶 ∗ 𝐿2
= 𝐾𝑁𝑚2
𝑀2 𝑎𝑐𝑡 = 𝐹2𝑎𝑐𝑡 ∗
𝑍22
2
= 𝐾𝑁. 𝑚
‫ثم‬‫بين‬ ‫للعزوم‬ ‫األكبر‬ ‫القيمه‬ ‫أخذ‬ ‫يتم‬M1‫و‬M2
‫الـ‬ ‫قيمة‬ ‫وحساب‬C1‫بمعلومية‬ ‫اآلتيه‬ ‫المعادله‬ ‫من‬
‫خطوة‬ ‫فى‬ ‫قبل‬ ‫من‬ ‫حسابه‬ ‫تم‬ ‫الذي‬ ‫القاعده‬ ‫عمق‬
‫الطولي‬ ‫االتجاه‬ ‫تصميم‬
𝒅 = 𝑪𝟏 √
𝑴𝒖 𝑴𝑨𝑿 ∗ 𝟏𝟎 𝟔
𝑭𝒄𝒖 ∗ 𝟏𝟎𝟎𝟎
→
𝑮𝒆𝒕 𝑪𝟏
𝑰𝒇 𝑪𝟏 < 𝟑 (𝑰𝒏𝒄𝒓𝒆𝒂𝒔𝒆 𝒅)
6)‫من‬ ‫التحقق‬( ‫المؤثر‬ ‫القص‬Check Shear)
‫مسافة‬ ‫عند‬ ‫المؤثر‬ ‫القص‬ ‫اجهاد‬ ‫حساب‬d/2‫عند‬ ‫العمود‬ ‫وش‬ ‫من‬Qmax
𝑄𝑐𝑟 = 𝑄𝑚𝑎𝑥(𝐹𝑟𝑜𝑚 𝑆. 𝐹. 𝐷) − 𝑊𝑢𝑙𝑡 ∗
𝑑
2
𝑞𝑢 =
𝑄𝑐𝑟(𝑘𝑁) ∗ 1000
𝑏 (𝑚𝑚) ∗ 𝑑(𝑚𝑚)
= 𝑁/𝑚𝑚2
‫الخرسانه‬ ‫مقاومة‬ ‫اجهاد‬ ‫حساب‬( ‫للقص‬Allowable Shear Stress)
𝑞𝑐𝑢 = 0.16 √
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
= 𝑁/𝑚𝑚2
𝒒𝒖 > 𝒒𝒄𝒖
(𝑼𝑵 𝑺𝑨𝑭𝑬 𝑺𝒉𝒆𝒂𝒓 − 𝑰𝒏𝒄𝒓𝒆𝒂𝒔𝒆 𝒅)
𝒒𝒖 < 𝒒𝒄𝒖
(𝑺𝑨𝑭𝑬 𝑺𝒉𝒆𝒂𝒓)

4. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬4‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
7)‫من‬ ‫التحقق‬( ‫لإلعمده‬ ‫الثاقب‬ ‫القص‬Check Punching)
‫يتم‬‫من‬ ‫التحقق‬‫االعمده‬ ‫تخترق‬ ‫ال‬ ‫حتى‬ ‫كافي‬ ‫انه‬ ‫من‬ ‫والتأكد‬ ‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫عمق‬
‫تحمل‬ ‫باجهاد‬ ‫ومقارنتها‬ ‫االعمده‬ ‫من‬ ‫المؤثره‬ ‫الثاقب‬ ‫القص‬ ‫اجهادات‬ ‫بحساب‬ ‫القاعده‬
‫الثاقب‬ ‫للقص‬ ‫الخرسانه‬,‫ُعد‬‫ب‬ ‫على‬ ‫الحرج‬ ‫القطاع‬ ‫ويكون‬d/2
‫الـ‬ ‫حسابات‬ ‫فى‬ ‫المستخدمه‬ ‫االجهاد‬ ‫ان‬ ‫مراعاة‬ ‫مع‬Punching‫على‬ ‫المؤثر‬ ‫االجهاد‬ ‫هو‬
‫كلها‬ ‫المسلحه‬ ‫القاعده‬
𝑭𝒂𝒄𝒕 =
𝑹𝒘 ∗ 𝟏. 𝟓
𝑩 𝑹.𝑪 ∗ 𝑳 𝑹.𝑪
Column 1
𝑄1𝑝 = 𝑃1𝑢 − (𝑭𝒂𝒄𝒕)[(𝑎1 + 𝑑)(𝑏1 + 𝑑)] = 𝑘𝑁
𝑞1 𝑝𝑢 =
𝑄𝑝 ∗ 1000
[2(𝑎1 + 𝑑) + 2(𝑏1 + 𝑑)] ∗ 𝑑
= 𝑁/𝑚𝑚2
Column 2
𝑄2𝑝 = 𝑃2𝑢 − (𝑭𝒂𝒄𝒕)[(𝑎2 + 𝑑)(𝑏2 + 𝑑)] = 𝑘𝑁
𝑞2 𝑝𝑢 =
𝑄𝑝 ∗ 1000
[2(𝑎2 + 𝑑) + 2(𝑏2 + 𝑑)] ∗ 𝑑
= 𝑁/𝑚𝑚2
‫الـ‬ ‫بين‬ ‫لإلجهاد‬ ‫األكبر‬ ‫القيمه‬ ‫اختيار‬ ‫يتم‬𝒒𝟐 𝒑𝒖‫و‬𝒒𝟏 𝒑𝒖
Calculation of Allowable Concrete Punching Stress
𝑞 𝑝𝑐𝑢 = 0.316 (0.5 +
𝑎
𝑏
) √
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
𝑁/𝑚𝑚2
= 𝑁/𝑚𝑚2
𝑞 𝑝𝑐𝑢 = 0.8 (
𝛼 𝑑
𝑏 𝑜
+ 0.2) √
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
= 𝑁/𝑚𝑚2
𝑞 𝑝𝑐𝑢 = 1.6 𝑁/𝑚𝑚2
𝒒 𝒑𝒄𝒖 = 𝟎. 𝟑𝟏𝟔√
𝑭𝒄𝒖
𝜸𝒄
= 𝑵/𝒎𝒎 𝟐
𝒒𝒑𝒖 > 𝒒 𝒑𝒄𝒖
(𝑼𝑵 𝑺𝑨𝑭𝑬 𝑷𝒖𝒏𝒄𝒉𝒊𝒏𝒈)
Increase dimensions
𝒒𝒑𝒖 < 𝒒 𝒑𝒄𝒖
(𝑺𝑨𝑭𝑬 𝑷𝒖𝒏𝒄𝒉𝒊𝒏𝒈)
8)‫الحرجه‬ ‫القطاعات‬ ‫تسليح‬
‫الـ‬ ‫لرسمة‬ ‫الرجوع‬ ‫يتم‬B.M.D‫الـ‬ ‫قيم‬ ‫واستخراج‬ ‫الطولي‬ ‫لإلتجاه‬ ‫رسمها‬ ‫سبق‬ ‫التى‬Max‫للـ‬-ve‫والـ‬+ve‫وتصميم‬ ‫وللعزوم‬
‫عليها‬ ‫المسلحه‬ ‫القاعده‬
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀𝑢 𝑀𝐴𝑋
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝐵
→ 𝐺𝑒𝑡 𝐶1 & 𝐽
‫الـ‬ ‫قيمة‬ ‫تكون‬B‫عرض‬ ‫بقيمة‬ ‫الطويل‬ ‫االتجاه‬ ‫فى‬
‫المسلحه‬ ‫القاعده‬,‫بـ‬ ‫تؤخذ‬ ‫القصير‬ ‫االتجاه‬ ‫وفى‬0111
𝐴𝑠 =
𝑀𝑢 𝑀𝐴𝑋
𝐹𝑦 ∗ 𝑑 ∗ 𝐽
= 𝑚𝑚2
𝐴𝑠𝑚 =
𝐴𝑠
𝑤𝑖𝑑𝑡ℎ
= 𝑚𝑚2
𝑚
Check Asmin
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑
5 12
‫ال‬ ‫التى‬ ‫اإلتجاهات‬ ‫فيه‬ ‫التسليح‬ ‫قيمة‬ ‫وتكون‬
‫بـ‬ ‫تصميمها‬ ‫يتم‬𝟓 𝟏𝟐
a)‫الطولي‬ ‫اإلتجاه‬ ‫تسليح‬
b)( ‫العرضي‬ ‫اإلتجاه‬ ‫تسليح‬Hidden Beams)

5. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬0‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
i.‫الرسم‬(‫اإلنشائيه‬ ‫التفاصيل‬ ‫دليل‬ ‫عن‬ ً‫ال‬‫نق‬–‫الخرسانيه‬ ‫المنشآت‬ ‫لتصميم‬ ‫المصري‬ ‫الكود‬7112)

6. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬6‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
Sheet) It is required to design a Combined
footing to support a R.C column
C1(500*500mm) and carrying working load
2000KN and column C2 (400*400)mm and
carrying working load 1500 KN , The
Spacing between the C.L of two columns is
2.5m ,and the allowable net bearing
capacity in the footing site is 200KN/m2
(Fcu = 30 N/mm2 ,Fy = 360 N/mm2),and
draw details of RFT , to Scale 1:50
Answer
1) Calculate the Value and the location of resultant force
𝑹 = 𝑷𝟏 + 𝑷𝟐 = 𝟐𝟎𝟎𝟎 + 𝟏𝟓𝟎𝟎 = 𝟑𝟓𝟎𝟎 𝑲𝑵
Take Moment about right column
2000 ∗ 2.5 = 3500 ∗ 𝑋
𝑋 =
2000 ∗ 2.5
3500
= 1.43𝑚
2) Assume Thickness of Plain Concrete
𝑡 𝑝.𝑐 = 40 𝑐𝑚
3) Calculate Dimensions of Footings
Get Length of R.C footing
L 𝑅.𝐶
2
= 𝑋 +
0.4
2
+ (0.5 − 1)𝑚 → 𝐋 𝑹.𝑪 = 2(1.43 + 0.2 + 0.75) = 4.76 ~4.8𝑚
∴ 𝑳 𝑷.𝑪 = 𝐿 𝑅.𝐶 + 2 𝑡 𝑝.𝑐 = 4.8 + 2(0.4) = 5.6𝑚
∵ 𝒕 𝒑.𝒄 > 𝟐𝟎𝒄𝒎 → 𝑮𝒆𝒕 𝑫𝒊𝒎𝒆𝒏𝒔𝒊𝒐𝒏𝒔 𝒐𝒇 𝑷. 𝑪
B 𝑃.𝐶 ∗ L 𝑃.𝐶 =
Force
Stress
=
𝑅 𝑤𝑜𝑟𝑘𝑖𝑛𝑔
𝐵𝑒𝑎𝑟𝑖𝑛𝑔 𝐶𝑎𝑝𝑎𝑐𝑖𝑡𝑦
=
3500 𝐾𝑁
200 𝐾𝑁/𝑚2
B 𝑃.𝐶 ∗ (5.6)𝑚 = 17.5 m2
→ 𝐁 𝑷.𝑪~3.2𝑚
∴ 𝑩 𝑹.𝑪 = B 𝑃.𝐶 − 2 𝑡 𝑝.𝑐 = 3.2 − 2(0.4) = 𝟐. 𝟒𝒎
4) Design of Longitudinal direction
Calculation of actual uniform load on R.C
Footing (U.L) as a beam
𝑃1 𝑈.𝐿 = 2000 ∗ 1.5 = 3000 𝐾𝑁
𝑃2 𝑈.𝐿 = 1500 ∗ 1.5 = 2250 𝐾𝑁
𝑅 𝑈.𝐿 = 3500 ∗ 1.5 = 5250 𝐾𝑁
𝑊𝑈.𝐿 =
𝑅 𝑈.𝐿
𝐿 𝑅.𝐶
=
5250
4.8
= 1093.75 𝐾𝑁/𝑚
Drawing Ultimate B.M.D
Point of Zero Shear (To get Max
moment)
= 1093.75 ∗ 𝑌 − 3000 = 0 → 𝑌 =
3000
1093.75
= 2.74𝑚
Mmax = 637.6 KN.m

7. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬7‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀𝑢
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝐵
= 5 ∗ √
637.9 ∗ 106
30 ∗ 2400
= 470.6𝑚𝑚
𝑡 = 𝑑 + 70 = 470.6 + 70 = 540.6 𝑚𝑚
𝑻𝒂𝒌𝒆 ∷ 𝒕 = 𝟓𝟓𝟎𝒎𝒎 → 𝒅 = 𝟒𝟖𝟎𝒎𝒎
5) check depth of short direction
Hidden Beam 1
𝐿1 = 𝑏1 + 2𝑑 = 0.5 + 2 ∗ 0.48 = 1.46𝑚
𝑍1 =
𝐵 𝑅.𝐶 − 𝑎1
2
=
2.4 − 0.5
2
= 0.95𝑚
𝐹𝑎𝑐𝑡 =
𝑃1𝑢
𝐵 𝑅.𝐶 ∗ 𝐿1
=
3000
2.4 ∗ 1.46
= 856.2 𝐾𝑁𝑚2
𝑀1 𝑎𝑐𝑡 = 𝐹𝑎𝑐𝑡 ∗
𝑍2
2
= 856.2 ∗
(0.95)2
2
= 386.4 𝐾𝑁. 𝑚
Hidden Beam 2
𝐿2 = 𝑏2 + 2𝑑 = 0.4 + 2 ∗ 0.48 = 1.36𝑚
𝑍2 =
𝐵 𝑅.𝐶 − 𝑎2
2
=
2.4 − 0.4
2
= 1𝑚
𝐹𝑎𝑐𝑡 =
𝑃2𝑢
𝐵 𝑅.𝐶 ∗ 𝐿2
=
2250
2.4 ∗ 1.36
= 689.4 𝐾𝑁𝑚2
𝑀2 𝑎𝑐𝑡 = 𝐹𝑎𝑐𝑡 ∗
𝑍2
2
= 689.3 ∗
(1)2
2
= 344.7𝐾𝑁. 𝑚
Take Max Moment :: M=386.4KN.m
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀𝑢
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝐵
→ 480 = 𝐶1 ∗ √
386.4 ∗ 106
30 ∗ 1000
→ 𝐶1 = 4.23 (𝑆𝐴𝐹𝐸)
6) Check Shear
𝑄𝑐𝑟 = 𝑄𝑚𝑎𝑥 − 𝑊𝑢𝑙𝑡 ∗
𝑑
2
= 1272 − 1093.75 ∗
0.48
2
= 1009.5 𝐾𝑁
𝑞𝑢 =
𝑄𝑐𝑟
𝑏 ∗ 𝑑
=
1009.5 ∗ 1000
2400 ∗ 480
= 0.88 𝑁/𝑚𝑚2
𝑞𝑐𝑢 = 0.16 √
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
= 0.16 ∗ √
30
1.5
= 0.72 𝑁/𝑚𝑚2
𝒒𝒖 > 𝒒𝒄𝒖 (𝑼𝑵 𝑺𝑨𝑭𝑬 𝑺𝒉𝒆𝒂𝒓)
Get Critical Depth for Shear
(1272 − 1093.75 ∗
𝑑
2 ∗ 1000) ∗ 1000
2400 ∗ 𝑑
= 0.72
𝒅 = 𝟓𝟔𝟎𝒎𝒎 | 𝒕 = 𝟓𝟔𝟎 + 𝟕𝟎 = 𝟔𝟑𝟎𝒎𝒎
TAKE 𝒕 = 𝟕𝟎𝟎𝒎𝒎 & 𝒅 = 𝟔𝟑𝟎𝒎𝒎
1272000 − 546.9𝑑 = 1728𝑑
𝑑 = 560 𝑚𝑚
Recheck Shear
𝑞𝑢 =
𝑄𝑐𝑟
𝑏∗𝑑
=
1272−1093.75∗
0.63
2
∗1000
2400∗630
= 0.61 𝑁/𝑚𝑚2
:: 𝒒𝒄𝒖 > 𝒒𝒖 (𝑺𝑨𝑭𝑬 𝑺𝒉𝒆𝒂𝒓)

8. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬8‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
7) Check Punching
𝒇𝒂𝒄𝒕 =
𝟓𝟐𝟓𝟎
𝟐. 𝟒 ∗ 𝟒. 𝟖
= 𝟒𝟓𝟓. 𝟖 𝑲𝑵/𝒎 𝟐
Column 1
𝑃𝑢 = 3000 𝐾𝑁
𝑏 + 𝑑 = 1130𝑚𝑚 = 1.13𝑚
𝑄𝑝 = 𝑃𝑢 − (𝐹𝑎𝑐𝑡)[(𝑎 + 𝑑)(𝑏 + 𝑑)]
= 3000 − 𝟒𝟓𝟓. 𝟖 ∗ [1.13 ∗ 1.13]
= 2418𝑘𝑁
𝑞 𝑝𝑢 =
𝑄𝑝 ∗ 1000
[2(𝑎 + 𝑑) + 2(𝑏 + 𝑑)] ∗ 𝑑
=
2418 ∗ 103
[2(1130) + 2(1130)] ∗ 630
= 0.85 𝑁/𝑚𝑚2
Column 2
𝑝𝑢 = 2250 𝐾𝑁
𝑏 + 𝑑 = 1030𝑚𝑚 = 1.03𝑚
𝑸𝒑 = 𝑷𝒖 − (𝑭𝒂𝒄𝒕)[(𝒂 + 𝒅)(𝒃 + 𝒅)]
= 2250 − 𝟒𝟓𝟓. 𝟖 ∗ [1.03 ∗ 1.03]
= 1766.4 𝑘𝑁
𝑞 𝑝𝑢 =
𝑄𝑝 ∗ 1000
[2(𝑎 + 𝑑) + 2(𝑏 + 𝑑)] ∗ 𝑑
=
1766.4 ∗ 103
[2(1030) + 2(1030)] ∗ 630
= 0.68 𝑁/𝑚𝑚2
Calculation of Allowable Concrete Punching Stress
𝑞 𝑝𝑐𝑢 = 0.316 (0.5 +
𝑎
𝑏
) √
30
1.5
𝑁/𝑚𝑚2
= 0.316 (0.5 +
0.5
0.5
) √
30
1.5
= 2.12 𝑁/𝑚𝑚2
(𝑂𝐾)
𝑞 𝑝𝑐𝑢 = 0.8 (
𝛼 𝑑
𝑏 𝑜
+ 0.2) √
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
= 0.8 (
4 ∗ 630
[2(1030) + 2(1030)]
+ 0.2) √
30
1.5
= 2.9 𝑁/𝑚𝑚2
𝑞 𝑝𝑐𝑢 = 1.6 𝑁/𝑚𝑚2
𝑞 𝑝𝑐𝑢 = 0.316√
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
= 0.316 √
30
1.5
= 1.4 𝑁/𝑚𝑚2
𝑞 𝑝𝑐𝑢 = 1.4 𝑁/𝑚𝑚2
𝒒 𝒑𝒄𝒖 > 𝒒𝒑𝒖 (𝑺𝑨𝑭𝑬 𝑷𝒖𝒏𝒄𝒉𝒊𝒏𝒈)
8) Reinforcement of footing – Design of Critical Sections
c) Long direction

9. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬6‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
Sec 1
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀𝑢
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝐵
630 = 𝐶1 ∗ √
637.9 ∗ 106
30 ∗ 2400
→ 𝐶1 = 6.7 & 𝐽
= 0.826
𝐴𝑠 =
𝑀𝑢
𝐹𝑦 ∗ 𝑑 ∗ 𝑗
=
637.9 ∗ 106
360 ∗ 0.826 ∗ 630
= 3406 𝑚𝑚2
𝐴𝑠𝑚 =
𝐴𝑠
2.4
=
3406
2.4
= 1420 𝑚𝑚2
𝑚
Check Asmin
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑 = 1.5 ∗ 630 = 945𝑚𝑚2
(𝑂𝐾)
5 12 = 565 𝑚𝑚2
𝐴𝑠 > 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛
TAKE : 𝟔 𝟏𝟖/𝒎
Sec 2
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀𝑢
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝐵
630 = 𝐶1 ∗ √
124.3 ∗ 106
30 ∗ 2400
→ 𝐶1 = 15.2 & 𝐽
= 0.826
𝐴𝑠 =
𝑀𝑢
𝐹𝑦 ∗ 𝑑 ∗ 𝑗
=
124.3 ∗ 106
360 ∗ 0.826 ∗ 630
= 663 𝑚𝑚2
𝐴𝑠𝑚 =
𝐴𝑠
2.4
=
124.3
2.4
= 52 𝑚𝑚2
𝑚
Check Asmin
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑 = 1.5 ∗ 630 = 945𝑚𝑚2
(𝑂𝐾)
5 12 = 565 𝑚𝑚2
𝐴𝑠 < 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛
TAKE : 𝟓 𝟏𝟔/𝒎
d) Short Direction
Hidden Beam 1
Calculation Moment for new depth(630mm)
𝐿 = 2 ∗ 0.63 + 0.5 = 1.76𝑚
𝑭𝒂𝒄𝒕 =
𝟑𝟎𝟎𝟎
𝟐. 𝟒 ∗ 𝟏. 𝟕𝟔
= 𝟕𝟏𝟎. 𝟐𝟑 𝑲𝑵/𝒎 𝟐
𝑀1 𝑎𝑐𝑡 = 𝐹𝑎𝑐𝑡 ∗
𝑍2
2
= 710.23 ∗
(0.95)2
2
= 320.5 𝐾𝑁. 𝑚
630 = 𝐶1 ∗ √
320.5 ∗ 106
30 ∗ 1000
→ 𝐶1 = 6.1 & 𝐽 = 0.826
𝐴𝑠 =
𝑀𝑢
𝐹𝑦 ∗ 𝑑 ∗ 𝑗
=
320.5 ∗ 106
360 ∗ 0.826 ∗ 630
= 1711 𝑚𝑚2
Check Asmin
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑 = 1.5 ∗ 630 = 945𝑚𝑚2
(𝑂𝐾)
5 12 = 565 𝑚𝑚2
𝐴𝑠 > 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛
𝐓𝐀𝐊𝐄 ∶ 𝟗 𝟏𝟔/𝒎
Hidden Beam 2
Calculation Moment for new depth(630mm)
𝐿 = 2 ∗ 0.63 + 0.4 = 1.66𝑚
𝑭𝒂𝒄𝒕 =
𝟐𝟐𝟓𝟎
𝟐. 𝟒 ∗ 𝟏. 𝟔𝟔
= 𝟓𝟔𝟒. 𝟖𝑲𝑵/𝒎 𝟐
𝑀2 𝑎𝑐𝑡 = 𝐹𝑎𝑐𝑡 ∗
𝑍2
2
= 𝟓𝟔𝟒. 𝟖 ∗
(1)2
2
= 282.4 𝐾𝑁. 𝑚
630 = 𝐶1 ∗ √
282.4 ∗ 106
30 ∗ 1000
→ 𝐶1 = 6.5 & 𝐽 = 0.826
𝐴𝑠 =
𝑀𝑢
𝐹𝑦 ∗ 𝑑 ∗ 𝑗
=
282.4 ∗ 106
360 ∗ 0.826 ∗ 630
= 1508 𝑚𝑚2
Check Asmin
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑 = 1.5 ∗ 630 = 945𝑚𝑚2
(𝑂𝐾)
5 12 = 565 𝑚𝑚2
𝐴𝑠 > 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛
𝐓𝐀𝐊𝐄 ∶ 𝟖 𝟏𝟔/𝒎

10. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬10‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
9) Details of Reinforcement

11. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬11‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
2)For the shown plan design the suitable footing
to support the columns C1(25×70) carrying a
working load of 1300kN , and the column
C2(30×100) carrying a working load of 1700kN,
The Net bearing pressure on soil is 150 KN/m2
, Fcu=25 N/mm2 , Fy=360 N/mm2 ,Take P.C
thickness 30cm, and draw details of RFT to scale
1:50.
1) Calculate the Value and the location of resultant force
𝑹 = 𝑷𝟏 + 𝑷𝟐 = 𝟏𝟑𝟎𝟎 + 𝟏𝟕𝟎𝟎 = 𝟑𝟎𝟎𝟎 𝑲𝑵
Take Moment left column
1700 ∗ 2.5 = 3000 ∗ 𝑋
𝑋 =
1700 ∗ 2.5
3000
= 1.42𝑚
2) Calculate Dimensions of Footings
Get Length of R.C footing
L 𝑅.𝐶
2
= 𝑋 +
0.7
2
+ (0.5 − 1)𝑚 → 𝐋 𝑹.𝑪 = 2(1.42 + 0.35 + 0.75) = 5.04~𝟓. 𝟏𝒎
∴ 𝑳 𝑷.𝑪 = 𝐿 𝑅.𝐶 + 2 𝑡 𝑝.𝑐 = 5.1 + 2(0.3) = 5.7𝑚
∵ 𝒕 𝒑.𝒄 > 𝟐𝟎𝒄𝒎 → 𝑮𝒆𝒕 𝑫𝒊𝒎𝒆𝒏𝒔𝒊𝒐𝒏𝒔 𝒐𝒇 𝑷. 𝑪
B 𝑃.𝐶 ∗ L 𝑃.𝐶 =
Force
Stress
=
𝑅 𝑤𝑜𝑟𝑘𝑖𝑛𝑔
𝐵𝑒𝑎𝑟𝑖𝑛𝑔 𝐶𝑎𝑝𝑎𝑐𝑖𝑡𝑦
=
3000 𝐾𝑁
150𝐾𝑁/𝑚^2
= 20𝑚2
B 𝑃.𝐶 ∗ (5.7)𝑚 = 20 m2
→ 𝐁 𝑷.𝑪~3.6𝑚
∴ 𝑩 𝑹.𝑪 = B 𝑃.𝐶 − 2 𝑡 𝑝.𝑐 = 3.6 − 2(0.3) = 𝟑𝒎
3) Design of Longitudinal direction
Calculation of actual uniform load on R.C
Footing (U.L) as a beam
𝑃1 𝑈.𝐿 = 1300 ∗ 1.5 = 1950 𝐾𝑁
𝑃2 𝑈.𝐿 = 1700 ∗ 1.5 = 2550 𝐾𝑁
𝑅 𝑈.𝐿 = 3000 ∗ 1.5 = 4500 𝐾𝑁
𝑊𝑈.𝐿 =
𝑅 𝑈.𝐿
𝐿 𝑅.𝐶
=
4500
5.1
= 882.4 𝐾𝑁/𝑚
Drawing Ultimate B.M.D
Point of Zero Shear (To get Max
moment)
= 882.4 ∗ 𝑌 − 1950 = 0 → 𝑌 =
1950
882.4
=
2.21𝑚
Mmax 437.3 KN.m
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀𝑢
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝐵
= 5 ∗ √
437.3 ∗ 106
25 ∗ 3000
= 382𝑚𝑚
𝑡 = 𝑑 + 70 = 452 𝑚𝑚
𝑻𝒂𝒌𝒆 ∷ 𝒕 = 𝟓𝟎𝟎𝒎𝒎 → 𝒅 = 𝟒𝟑𝟎𝒎𝒎
4) check depth of short direction

12. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬12‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
Hidden Beam 1
𝐿1 = 𝑏1 + 2𝑑 = 0.7 + 2 ∗ 0.43 = 1.56𝑚
𝑍1 =
𝐵 𝑅.𝐶 − 𝑎1
2
=
3 − 0.25
2
= 1.375𝑚
𝐹𝑎𝑐𝑡 =
𝑃1𝑢
𝐵 𝑅.𝐶 ∗ 𝐿1
=
1950
3 ∗ 1.56
= 416.67 𝐾𝑁𝑚2
𝑀1 𝑎𝑐𝑡 = 𝐹𝑎𝑐𝑡 ∗
𝑍2
2
= 416.67 ∗
1.3752
2
= 393.9 𝐾𝑁. 𝑚
Hidden Beam 2
𝐿2 = 𝑏2 + 2𝑑 = 1 + 2 ∗ 0.43 = 1.86𝑚
𝑍2 =
𝐵 𝑅.𝐶 − 𝑎2
2
=
3 − 0.3
2
= 1.35𝑚
𝐹𝑎𝑐𝑡 =
𝑃2𝑢
𝐵 𝑅.𝐶 ∗ 𝐿2
=
2550
3 ∗ 1.86
= 457 𝐾𝑁𝑚2
𝑀2 𝑎𝑐𝑡 = 𝐹𝑎𝑐𝑡 ∗
𝑍2
2
= 457 ∗
(1.35)2
2
= 416.4𝐾𝑁. 𝑚
Take Max Moment :: M=416.4.KN.m
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀𝑢
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝐵
→ 430 = 𝐶1 ∗ √
416.4 ∗ 106
25 ∗ 1000
→ 𝐶1 = 3.33 (𝑆𝐴𝐹𝐸)
5) Check Shear
𝑄𝑐𝑟 = 𝑄𝑚𝑎𝑥 − 𝑊𝑢𝑙𝑡 ∗
𝑑
2
= 856 − 882.4 ∗
0.43
2
= 666.3 𝐾𝑁
𝑞𝑢 =
𝑄𝑐𝑟
𝑏 ∗ 𝑑
=
666.3 ∗ 1000
3000 ∗ 430
= 0.52 𝑁/𝑚𝑚2
𝑞𝑐𝑢 = 0.16 √
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
= 0.16 ∗ √
25
1.5
= 0.653 𝑁/𝑚𝑚2
𝒒𝒖 < 𝒒𝒄𝒖 (𝑺𝑨𝑭𝑬 𝑺𝒉𝒆𝒂𝒓)
6) Check Punching
𝒇𝒂𝒄𝒕 =
𝟒𝟓𝟎𝟎
𝟑 ∗ 𝟓. 𝟏
= 𝟐𝟗𝟒. 𝟏𝟐 𝑲𝑵/𝒎 𝟐
Column 1
𝑝𝑢 = 1950 𝐾𝑁
𝑎 + 𝑑 = 680𝑚𝑚 = 0.68𝑚
𝑏 + 𝑑 = 1330𝑚𝑚 = 1.13𝑚
𝑞 𝑝𝑢 =
[𝑃𝑢 − (𝐹𝑎𝑐𝑡)[(𝑎 + 𝑑)(𝑏 + 𝑑)]] ∗ 1000
[2(𝑎 + 𝑑) + 2(𝑏 + 𝑑)] ∗ 𝑑
=
(1950 − 𝟐𝟗𝟒. 𝟏𝟐 ∗ [0.68 ∗ 1.13]) ∗ 103
[2(680) + 2(1330)] ∗ 430
= 1.1 𝑁/𝑚𝑚2
Column 2
𝑝𝑢 = 2550 𝐾𝑁

13. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬13‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
𝑎 + 𝑑 = 730𝑚𝑚 = 0.73𝑚
𝑏 + 𝑑 = 1430𝑚𝑚 = 1.43𝑚
𝑞 𝑝𝑢 =
[𝑃𝑢 − (𝐹𝑎𝑐𝑡)[(𝑎 + 𝑑)(𝑏 + 𝑑)]] ∗ 1000
[2(𝑎 + 𝑑) + 2(𝑏 + 𝑑)] ∗ 𝑑
=
(2550 − 𝟐𝟗𝟒. 𝟏𝟐 ∗ [1.43 ∗ 0.73]) ∗ 103
[2(730) + 2(1430)] ∗ 430
= 1.21 𝑁/𝑚𝑚2
Calculation of Allowable Concrete Punching Stress
𝑞 𝑝𝑐𝑢 = 0.316√
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
= 0.316 √
25
1.5
= 1.29 𝑁/𝑚𝑚2
𝒒 𝒑𝒄𝒖 > 𝒒𝒑𝒖 (𝑺𝑨𝑭𝑬 𝑷𝒖𝒏𝒄𝒉𝒊𝒏𝒈)
7) Reinforcement of footing – Design of Critical Sections
e) Long direction
Sec 1 – Top RFT
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀𝑢
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝐵
430 = 𝐶1 ∗ √
49 ∗ 106
25 ∗ 3000
→ 𝐶1 = 16.82 & 𝐽
= 0.826
𝐴𝑠 =
𝑀𝑢
𝐹𝑦 ∗ 𝑑 ∗ 𝑗
=
49 ∗ 106
360 ∗ 0.826 ∗ 430
= 383 𝑚𝑚2
𝐴𝑠𝑚 =
𝐴𝑠
𝑤𝑖𝑑𝑡ℎ
=
383
3
= 128 𝑚𝑚2
𝑚
Check Asmin
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑 = 1.5 ∗ 430 = 645𝑚𝑚2
(𝑂𝐾)
5 12 = 565 𝑚𝑚2
𝐴𝑠 < 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛
TAKE : 𝟔 𝟏𝟐/𝒎
Sec 2
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀𝑢
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝐵
430 = 𝐶1 ∗ √
437.3 ∗ 106
25 ∗ 3000
→ 𝐶1 = 5.63 & 𝐽
= 0.826
𝐴𝑠 =
𝑀𝑢
𝐹𝑦 ∗ 𝑑 ∗ 𝑗
=
437.3 ∗ 106
360 ∗ 0.826 ∗ 430
= 3420 𝑚𝑚2
𝐴𝑠𝑚 =
𝐴𝑠
𝑤𝑖𝑑𝑡ℎ
=
3420
3
= 1140 𝑚𝑚2
𝑚
Check Asmin
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑 = 1.5 ∗ 430 = 645𝑚𝑚2
(𝑂𝐾)
5 12 = 565 𝑚𝑚2
𝐴𝑠 > 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛
TAKE : 𝟓 𝟏𝟖/𝒎
f) Short Direction
Hidden Beam 1
𝑀1 𝑎𝑐𝑡 = 393.9 𝐾𝑁. 𝑚
430 = 𝐶1 ∗ √
393.9 ∗ 106
25 ∗ 1000
→ 𝐶1 = 3.43 & 𝐽
= 0.777
Hidden Beam 2
𝑀2 𝑎𝑐𝑡 = 416.4𝐾𝑁. 𝑚
430 = 𝐶1 ∗ √
416.4 ∗ 106
25 ∗ 1000
→ 𝐶1 = 3.33 & 𝐽
= 0.77

14. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬14‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
𝐴𝑠 =
𝑀𝑢
𝐹𝑦 ∗ 𝑑 ∗ 𝑗
=
393.9 ∗ 106
360 ∗ 0.777 ∗ 430
= 3275 𝑚𝑚2
Check Asmin
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑 = 1.5 ∗ 430 = 645𝑚𝑚2
(𝑂𝐾)
5 12 = 565 𝑚𝑚2
𝐴𝑠 > 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛
𝐓𝐀𝐊𝐄 ∶ 𝟕 𝟐𝟐/𝒎
𝐴𝑠 =
𝑀𝑢
𝐹𝑦 ∗ 𝑑 ∗ 𝑗
=
416.4 ∗ 106
360 ∗ 0.77 ∗ 430
= 3493 𝑚𝑚2
Check Asmin
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑 = 1.5 ∗ 430 = 645𝑚𝑚2
(𝑂𝐾)
5 12 = 565 𝑚𝑚2
𝐴𝑠 > 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛
𝐓𝐀𝐊𝐄 ∶ 𝟖 𝟐𝟓/𝒎
8) Details of Reinforcement

15. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬10‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
3)For the shown plan design the suitable footing
to support the columns C1(30×80) carrying a
working load of 1500kN , and the column
C2(30×100) carrying a working load of 2500kN,
The Net bearing pressure on soil is 125 KN/m2
, Fcu=25 N/mm2 , Fy=360 N/mm2 ,Take P.C
thickness 30cm, and draw details of RFT to scale
1:50.
1) Calculate the Value and the location of resultant force
𝑹 = 𝑷𝟏 + 𝑷𝟐 = 𝟏𝟓𝟎𝟎 + 𝟐𝟓𝟎𝟎 = 𝟒𝟎𝟎𝟎 𝑲𝑵
Take Moment left column
𝑋 =
2500 ∗ 3
4000
= 1.875𝑚
2) Thickness of Plain Concrete
𝑡 𝑝.𝑐 = 30 𝑐𝑚
3) Calculate Dimensions of Footings
Get Length of R.C footing
L 𝑅.𝐶
2
= 𝑋 +
0.8
2
+ (0.5 − 1)𝑚 → 𝐋 𝑹.𝑪 = 2(1.875 + 0.4 + 0.75) = 6.05~𝟔. 𝟏𝒎
∴ 𝑳 𝑷.𝑪 = 𝐿 𝑅.𝐶 + 2 𝑡 𝑝.𝑐 = 6.1 + 2(0.3) = 6.7𝑚
∵ 𝒕 𝒑.𝒄 > 𝟐𝟎𝒄𝒎 → 𝑮𝒆𝒕 𝑫𝒊𝒎𝒆𝒏𝒔𝒊𝒐𝒏𝒔 𝒐𝒇 𝑷. 𝑪
B 𝑃.𝐶 ∗ L 𝑃.𝐶 =
Force
Stress
=
𝑃𝑤𝑜𝑟𝑘𝑖𝑛𝑔
𝐵𝑒𝑎𝑟𝑖𝑛𝑔 𝐶𝑎𝑝𝑎𝑐𝑖𝑡𝑦
=
4000 𝐾𝑁
125𝐾𝑁/𝑚^2
B 𝑃.𝐶 ∗ (6.7)𝑚 = 32 → 𝐁 𝑷.𝑪~4.8𝑚
∴ 𝑩 𝑹.𝑪 = B 𝑃.𝐶 − 2 𝑡 𝑝.𝑐 = 4.8 − 2(0.3) = 𝟒. 𝟐𝒎
4) Design of Longitudinal direction
Calculation of actual uniform load on R.C
Footing (U.L) as a beam
𝑃1 𝑈.𝐿 = 1500 ∗ 1.5 = 2250 𝐾𝑁
𝑃2 𝑈.𝐿 = 2500 ∗ 1.5 = 3750 𝐾𝑁
𝑅 𝑈.𝐿 = 4000 ∗ 1.5 = 6000 𝐾𝑁
𝑊𝑈.𝐿 =
𝑅 𝑈.𝐿
𝐿 𝑅.𝐶
=
6000
6.1
= 983.6 𝐾𝑁/𝑚
Drawing Ultimate B.M.D
Point of Zero Shear (To get Max
moment)
= 𝑌 =
2250
983.61
= 2.29𝑚
Mmax 1017.1 KN.m
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀𝑢
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝐵
= 5 ∗ √
1017.1 ∗ 106
25 ∗ 4200
= 493𝑚𝑚
𝑻𝒂𝒌𝒆 ∷ 𝒕 = 𝟔𝟎𝟎𝒎𝒎 → 𝒅 = 𝟓𝟑𝟎𝒎𝒎

16. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬16‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
5) check depth of short direction
Hidden Beam 1
𝐿1 = 𝑏1 + 2𝑑 = 0.8 + 2 ∗ 0.53 = 1.86𝑚
𝑍1 =
𝐵 𝑅.𝐶 − 𝑎1
2
=
4.2 − 0.3
2
= 1.95𝑚
𝐹𝑎𝑐𝑡 =
𝑃1𝑢
𝐵 𝑅.𝐶 ∗ 𝐿1
=
2250
4.2 ∗ 1.86
= 288.1 𝐾𝑁𝑚2
𝑀1 𝑎𝑐𝑡 = 𝐹𝑎𝑐𝑡 ∗
𝑍2
2
= 288.1 ∗
1.952
2
= 547.8𝐾𝑁. 𝑚
Hidden Beam 2
𝐿2 = 𝑏2 + 2𝑑 = 1 + 2 ∗ 0.53 = 2.06𝑚
𝑍2 =
𝐵 𝑅.𝐶 − 𝑎2
2
=
4.2 − 0.3
2
= 1.95𝑚
𝐹𝑎𝑐𝑡 =
𝑃2𝑢
𝐵 𝑅.𝐶 ∗ 𝐿2
=
3750
4.2 ∗ 2.06
= 433.4 𝐾𝑁𝑚2
𝑀2 𝑎𝑐𝑡 = 𝐹𝑎𝑐𝑡 ∗
𝑍2
2
= 433.7 ∗
(1.95)2
2
= 824.6𝐾𝑁. 𝑚
Take Max Moment :: M=𝟖𝟐𝟒. 𝟔.KN.m
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀𝑢
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝐵
→ 530 = 𝐶1 ∗ √
824.6 ∗ 106
25 ∗ 1000
→ 𝐶1 = 2.92(𝑈𝑛 − 𝑆𝐴𝐹𝐸)
𝑑 = 5 ∗ √
824.6 ∗ 106
25 ∗ 1000
= 545𝑚𝑚
Take t=650 & d=580mm
6) Check Shear
𝑄𝑐𝑟 = 𝑄𝑚𝑎𝑥 − 𝑊𝑢𝑙𝑡 ∗
𝑑
2
= 1401.64 − 983.61 ∗
0.58
2
= 1140.98 𝐾𝑁
𝑞𝑢 =
𝑄𝑐𝑟
𝑏 ∗ 𝑑
=
1140.98 ∗ 1000
4200 ∗ 430
= 0.47𝑁/𝑚𝑚2
𝑞𝑐𝑢 = 0.16 √
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
= 0.16 ∗ √
25
1.5
= 0.653 𝑁/𝑚𝑚2
𝒒𝒖 < 𝒒𝒄𝒖 (𝑺𝑨𝑭𝑬 𝑺𝒉𝒆𝒂𝒓)
7) Check Punching
𝒇𝒂𝒄𝒕 =
𝟔𝟎𝟎𝟎
𝟒. 𝟐 ∗ 𝟔. 𝟏
= 𝟐𝟑𝟒. 𝟐 𝑲𝑵/𝒎 𝟐
Column 1
𝑝𝑢 = 2250 𝐾𝑁
𝑎 + 𝑑 = 880𝑚𝑚 = 0.88𝑚
𝑏 + 𝑑 = 1380𝑚𝑚 = 1.38𝑚
𝑞 𝑝𝑢 =
[𝑃𝑢 − (𝐹𝑎𝑐𝑡)[(𝑎 + 𝑑)(𝑏 + 𝑑)]] ∗ 1000
[2(𝑎 + 𝑑) + 2(𝑏 + 𝑑)] ∗ 𝑑
=
(2250 − 𝟐𝟑𝟒. 𝟐 ∗ [0.88 ∗ 1.38]) ∗ 103
[2(880) + 2(1380)] ∗ 580
= 0.75 𝑁/𝑚𝑚2

17. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬17‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
Column 2
𝑝𝑢 = 3750 𝐾𝑁
𝑎 + 𝑑 = 880𝑚𝑚 = 0.88𝑚
𝑏 + 𝑑 = 1580𝑚𝑚 = 1.58𝑚
𝑞 𝑝𝑢 =
[𝑃𝑢 − (𝐹𝑎𝑐𝑡)[(𝑎 + 𝑑)(𝑏 + 𝑑)]] ∗ 1000
[2(𝑎 + 𝑑) + 2(𝑏 + 𝑑)] ∗ 𝑑
=
(37500 − 𝟐𝟑𝟒. 𝟐 ∗ [0.88 ∗ 1.58]) ∗ 103
[2(880) + 2(1580)] ∗ 580
= 1.2 𝑁/𝑚𝑚2
Calculation of Allowable Concrete Punching Stress
𝑞 𝑝𝑐𝑢 = 0.316√
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
= 0.316 √
25
1.5
= 1.29 𝑁/𝑚𝑚2
𝒒 𝒑𝒄𝒖 > 𝒒𝒑𝒖 (𝑺𝑨𝑭𝑬 𝑷𝒖𝒏𝒄𝒉𝒊𝒏𝒈)
8) Reinforcement of footing – Design of Critical Sections
g) Long direction
Sec 1 – Top RFT
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀𝑢
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝐵
580 = 𝐶1 ∗ √
70 ∗ 106
25 ∗ 4200
→ 𝐶1 = 22.46 & 𝐽
= 0.826
𝐴𝑠 =
𝑀𝑢
𝐹𝑦 ∗ 𝑑 ∗ 𝑗
=
70 ∗ 106
360 ∗ 0.826 ∗ 580
= 406 𝑚𝑚2
𝐴𝑠𝑚 =
𝐴𝑠
𝑤𝑖𝑑𝑡ℎ
=
406
4.2
= 97 𝑚𝑚2
𝑚
Check Asmin
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑 = 1.5 ∗ 580 = 870𝑚𝑚2
(𝑂𝐾)
5 12 = 565 𝑚𝑚2
𝐴𝑠 < 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛
TAKE : 𝟓 𝟏𝟔/𝒎
Sec 2
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀𝑢
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝐵
580 = 𝐶1 ∗ √
1017.1 ∗ 106
25 ∗ 4200
→ 𝐶1 = 5.89& 𝐽
= 0.826
𝐴𝑠 =
𝑀𝑢
𝐹𝑦 ∗ 𝑑 ∗ 𝑗
=
1017.1 ∗ 106
360 ∗ 0.826 ∗ 580
= 5898𝑚𝑚2
𝐴𝑠𝑚 =
𝐴𝑠
𝑤𝑖𝑑𝑡ℎ
=
5898
4.2
= 1404 𝑚𝑚2
𝑚
Check Asmin
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑 = 1.5 ∗ 580 = 870𝑚𝑚2
(𝑂𝐾)
5 12 = 565 𝑚𝑚2
𝐴𝑠 > 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛
TAKE : 𝟔 𝟏𝟖/𝒎
h) Short Direction
Hidden Beam 1
𝑀1 𝑎𝑐𝑡 = 547.8 𝐾𝑁. 𝑚
580 = 𝐶1 ∗ √
547.8 ∗ 106
25 ∗ 1000
→ 𝐶1 = 3.92 & 𝐽
= 0.800
Hidden Beam 2
𝑀2 𝑎𝑐𝑡 = 824.6𝐾𝑁. 𝑚
580 = 𝐶1 ∗ √
824.6 ∗ 106
25 ∗ 1000
→ 𝐶1 = 3.2 & 𝐽
= 0.761

18. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬18‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
𝐴𝑠 =
𝑀𝑢
𝐹𝑦 ∗ 𝑑 ∗ 𝑗
=
547.8 ∗ 106
360 ∗ 0.800 ∗ 580
= 3280 𝑚𝑚2
Check Asmin
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑 = 1.5 ∗ 580 = 870𝑚𝑚2
(𝑂𝐾)
5 12 = 565 𝑚𝑚2
𝐴𝑠 > 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛
𝐓𝐀𝐊𝐄 ∶ 𝟕 𝟐𝟓/𝒎
𝐴𝑠 =
𝑀𝑢
𝐹𝑦 ∗ 𝑑 ∗ 𝑗
=
824.6 ∗ 106
360 ∗ 0.761 ∗ 580
= 5190𝑚𝑚2
Check Asmin
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑 = 1.5 ∗ 580 = 870𝑚𝑚2
(𝑂𝐾)
5 12 = 565 𝑚𝑚2
𝐴𝑠 > 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛
𝐓𝐀𝐊𝐄 ∶ 𝟗 𝟐𝟖/𝒎
9) Details of Reinforcement

19. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬16‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
Design of Footing For Columns near an existing property line
ً‫ال‬‫او‬ ‫يتم‬ ‫الجار‬ ‫ألعمدة‬ ‫القواعد‬ ‫عمل‬ ‫عند‬
‫من‬ ‫التحقق‬‫قاعده‬ ‫عمل‬ ‫يمكن‬ ‫كان‬ ‫اذا‬
‫تدخل‬ ‫ال‬ ‫بحيث‬ ‫خاصه‬ ‫بأبعاد‬ ‫منفصله‬
‫الجار‬ ‫حدود‬ ‫فى‬ ‫العاديه‬ ‫القاعده‬‫اذا‬ ‫ولكن‬
‫ابعاد‬ ‫زادت‬‫او‬ ‫الجار‬ ‫حدود‬ ‫وتعدت‬ ‫القاعده‬
‫الجار‬ ‫حد‬ ‫عند‬ ‫يقع‬ ‫الجار‬ ‫عامود‬ ‫كان‬ ‫اذا‬
‫مباشر‬ ‫بشكل‬-‫الجار‬ ‫عمود‬ ‫ربط‬ ‫فيم‬ >
( ‫مشتركه‬ ‫قاعدة‬ ‫طريق‬ ‫عن‬ ‫مجاور‬ ‫داخلي‬ ‫بعمود‬Combined Footing‫او‬ )
( ‫للتحزيم‬ ‫كبيره‬ ‫كمره‬ ‫طريق‬ ‫عن‬Strap Beam)
‫ب‬ ‫الجار‬ ‫عمود‬ ‫تربط‬ ‫سوف‬ ‫التى‬ ‫القاعده‬ ‫نوع‬ ‫اختيار‬ ‫ويتوقف‬‫الداخلي‬ ‫العمود‬
0-‫المجاور‬ ‫الداخلي‬ ‫والعمود‬ ‫الجار‬ ‫حد‬ ‫عمود‬ ‫بين‬ ‫المسافه‬(S)
7-‫العمودين‬ ‫على‬ ‫الوقعه‬ ‫األحمال‬ ‫قيمة‬P1,P2
5-‫التربه‬ ‫تتحمله‬ ‫اجهاد‬ ‫أكبر‬Bearing Capacity of soil
‫المنفصله‬ ‫القواعد‬ ‫شرط‬ ‫تحقق‬ ‫عدم‬ ‫حالة‬ ‫فى‬ ‫الجار‬ ‫عمود‬ ‫مع‬ ‫المستخدمه‬ ‫القاعده‬ ‫نوع‬ ‫تحديد‬ ‫كيفية‬
1)‫يتم‬‫عمل‬BeamStrap‫اآلتيه‬ ‫الشروط‬ ‫تحققت‬ ‫طالما‬
-( ‫القواعد‬ ‫مساحة‬ ‫حساب‬F1( ‫و‬ )F2)‫القواعد‬ ‫فى‬ ‫تداخل‬ ‫حدوث‬ ‫عدم‬ ‫مع‬
-‫المسافه‬ ‫كانت‬ ‫أذا‬‫الخالصه‬‫المسلحه‬ ‫القواعد‬ ‫بين‬X‫يساوي‬ ‫او‬ ‫من‬ ‫أكبر‬L2/2‫و‬
L1/2
𝑿 ≥
𝑳𝟏
𝟐
𝒐𝒓
𝑳𝟐
𝟐
2)‫يلي‬ ‫لما‬ ً‫ا‬‫تبع‬ ‫مشتركه‬ ‫قاعدة‬ ‫عمل‬ ‫يتم‬
‫اذا‬‫بالـ‬ ‫الخاصه‬ ‫الشروط‬ ‫تتحقق‬ ‫لم‬Sttrap Beam‫استخدام‬ ‫يتم‬Combined Footing
𝑷𝟏 < 𝑷𝟐𝑷𝟏 > 𝑷𝟐
‫الجار‬ ‫لعمود‬ ‫منفصله‬ ‫قاعده‬ ‫عمل‬ ‫إمكانية‬ ‫من‬ ‫التأكد‬ ‫يجب‬‫مبدئي‬ ‫كحل‬
‫وحساب‬ ‫مربعه‬ ‫قاعده‬ ‫استخدام‬ ‫بفرض‬‫اآلتي‬ ‫من‬ ‫التحقق‬ ‫مع‬ ‫ابعادها‬
-ً‫ا‬‫تمام‬ ‫للجار‬ ‫مالصق‬ ‫العمود‬ ‫يكون‬ ‫اال‬ ‫مراعاة‬
-( ‫من‬ ‫المسافه‬ ‫تقل‬ ‫اال‬ ‫يجب‬C.L‫مسافه‬ ‫الجار‬ ‫حد‬ ‫الى‬ ‫العمود‬ )D
𝑫 ≥
𝟏
𝟐
√
𝑷𝒄𝒐𝒍
𝑸𝒂𝒍𝒍
‫الـ‬ ‫استخدام‬ ‫من‬ ‫الهدف‬Strap Beam‫الـ‬ ‫من‬ ً‫ال‬‫بد‬Combinedً‫ا‬‫نظر‬ ‫ان‬ ‫هى‬
( ‫العمودين‬ ‫بين‬ ‫المسافه‬ ‫لكبر‬S‫كبير‬ ‫المشتركه‬ ‫القاعده‬ ‫طول‬ ‫يكون‬ )
ً‫ا‬‫جد‬ ‫كبيره‬ ‫االعمده‬ ‫بين‬ ‫المتولده‬ ‫العزوم‬ ‫وتكون‬‫ذلك‬ ‫لتوفير‬ ً‫ا‬‫نلج‬ ‫وبالتالي‬
‫القواعد‬ ‫الى‬ ‫ونقلها‬ ‫االعمده‬ ‫بحمل‬ ‫تقوم‬ ‫كبير‬ ‫وعرض‬ ‫عمق‬ ‫ذات‬ ‫كمره‬ ‫بعمل‬

20. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬20‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
Strap Beam
‫تنت‬‫ق‬( ‫االعمده‬ ‫احمال‬ ‫ل‬P1( ‫و‬ )P2‫الـ‬ ‫الى‬ )Strap Beam‫تنت‬ ‫ثم‬ ‫كبير‬ ‫بعمق‬ ‫كمره‬ ‫وهي‬‫ق‬‫الـ‬ ‫الى‬ ‫االحمال‬ ‫ل‬Footing(F1‫و‬ )
(F2‫الـ‬ ‫ويمثلوا‬ )Supports‫للـ‬Strap Beam‫التربه‬ ‫الى‬ ‫الحمل‬ ‫ينتقل‬ ‫ثم‬
‫الـ‬ ‫تصميم‬ ‫إفترضات‬Strap Beam
0-( ‫منتظم‬ ‫االجهاد‬ ‫يكون‬ ‫ان‬Uniform Stress)
7-‫التصميم‬ ‫اثناء‬ ‫الشداد‬ ‫وزن‬ ‫اهمال‬
5-‫واالرض‬ ‫الشداد‬ ‫بين‬ ‫تالمس‬ ‫حدوث‬ ‫عدم‬
4-‫عاليه‬ ‫جساءه‬ ‫ذا‬ ‫الشداد‬ ‫يكون‬ ‫ان‬ ‫يجب‬
3-‫لألعمده‬ ‫عرض‬ ‫اكبر‬ ‫عن‬ ‫الشداد‬ ‫عرض‬ ‫يقل‬ ‫ال‬
‫خطوات‬‫المسائل‬ ‫حل‬
1)‫حساب‬‫ابعاد‬‫القواعد‬‫الخرسانيه‬
‫نقوم‬‫لألعمده‬ ‫المنفصله‬ ‫القواعد‬ ‫مساحات‬ ‫بحساب‬C1‫و‬C2‫استخدام‬ ‫امكانية‬ ‫لمعرفة‬Strap Beam‫ال‬ ‫او‬
: ً‫ال‬‫او‬‫تحديد‬‫الخرسانيه‬ ‫القواعد‬ ‫على‬ ‫المؤثره‬ ‫االحمال‬ ‫محصلة‬
‫أ‬)‫الجار‬ ‫قاعدة‬ ‫مركز‬ ‫عن‬ ‫الجار‬ ‫عمود‬ ‫ترحيل‬ ‫مكان‬ ‫نحسب‬
‫الجار‬ ‫منطقة‬ ‫مع‬ ‫مساحتها‬ ‫تتداخل‬ ‫ال‬ ‫بحيث‬ ‫القاعده‬ ‫مركز‬ ‫ترحيل‬ ‫يتم‬
𝒆 = (𝟎. 𝟏 → 𝟎. 𝟐) ∗ 𝑺
‫ب‬)‫قيم‬ ‫حساب‬‫الـ‬R1‫الــ‬ ‫عند‬ ‫العزوم‬ ‫(بحساب‬P2)
𝑷𝟏 ∗ 𝑺 = 𝑹𝟏 ( 𝑺 − 𝒆)
‫ت‬)‫الـ‬ ‫قيمة‬ ‫نحسب‬R2‫القوى‬ ‫اتزان‬ ‫معادلة‬ ‫من‬∑ 𝑭𝒚
𝑹𝟐 = 𝑹𝟏 − 𝑷𝟏 − 𝑷𝟐
‫ثانيا‬:‫الجار‬ ‫عمود‬ ‫قاعدة‬ ‫ابعاد‬ ‫حساب‬
𝑡 𝑃.𝑐 < 20𝑐𝑚𝑡 𝑃.𝑐 ≥ 20𝑐𝑚
‫القاعده‬ ‫طول‬ ‫قيمة‬ ‫لحساب‬‫المسلحه‬‫للجار‬
𝑳𝟏 𝑹.𝑪 = 𝟐 (𝒆 +
𝑪𝟏
𝟐
)
‫مسافة‬ ‫يبعت‬ ‫العمود‬ ‫كان‬ ‫اذا‬ ‫حالة‬ ‫فى‬D‫يتم‬ ‫الجار‬ ‫حد‬ ‫عن‬
‫من‬ ً‫ال‬‫بد‬ ‫المعادله‬ ‫فى‬ ‫احتسابها‬C1/2
‫القاعده‬ ‫عرض‬ : ً‫ا‬‫ثاني‬‫المسلحه‬‫الجار‬ ‫لعمود‬
𝐴𝑟𝑒𝑎 𝑅.𝐶 =
𝐹𝑜𝑟𝑐𝑒
𝐵𝑒𝑎𝑟𝑖𝑛𝑔 𝐶𝑎𝑝𝑎𝑐𝑖𝑡𝑦
𝑳𝟏 𝑹.𝑪 ∗ 𝑩𝟏 𝑹.𝑪 =
𝑹𝟏
𝒒𝒂𝒍𝒍
B1 𝑃.𝐶 = 𝐵1 𝑅.𝐶 + 2 𝑡 𝑃.𝐶
𝐿1 𝑃.𝐶 = 𝐿1 𝑅.𝐶 + 𝑡 𝑃.𝐶
‫المسلحه‬ ‫عن‬ ‫العاديه‬ ‫للقاعده‬ ‫داخلي‬ ‫بروز‬ ‫عمل‬ ‫يمكن‬
‫الـ‬ ‫انطباق‬ ‫يهم‬ ‫لن‬ ‫الحاله‬ ‫هذه‬ ‫وفى‬C.G‫ألن‬ ‫للقاعدتين‬
‫فقط‬ ‫نظافه‬ ‫فرشة‬ ‫عن‬ ‫عباره‬ ‫العاديه‬ ‫القاعده‬
‫القاعده‬ ‫طول‬ ‫قيمة‬ ‫لحساب‬‫العاديه‬‫للجار‬
𝑳𝟏 𝑷.𝑪 = 𝟐 (𝒆 +
𝑪𝟏
𝟐
)
‫مسافة‬ ‫يبعت‬ ‫العمود‬ ‫كان‬ ‫اذا‬ ‫حالة‬ ‫فى‬D‫يتم‬ ‫الجار‬ ‫حد‬ ‫عن‬
‫من‬ ً‫ال‬‫بد‬ ‫المعادله‬ ‫فى‬ ‫احتسابها‬C1/2
‫القاعده‬ ‫عرض‬ : ً‫ا‬‫ثاني‬‫العاديه‬‫الجار‬ ‫لعمود‬
𝐴𝑟𝑒𝑎 𝑃.𝐶 =
𝐹𝑜𝑟𝑐𝑒
𝐵𝑒𝑎𝑟𝑖𝑛𝑔 𝐶𝑎𝑝𝑎𝑐𝑖𝑡𝑦
𝑳𝟏 𝑷.𝑪 ∗ 𝑩𝟏 𝑷.𝑪 =
𝑹𝟏
𝒒𝒂𝒍𝒍
B1 𝑅.𝐶 = 𝐵1 𝑃.𝐶 − 2 𝑡 𝑃.𝐶
𝐿1 𝑅.𝐶 = 𝐿1 𝑃.𝐶
‫الـ‬ ‫يكون‬ ‫حتى‬ ‫العاديه‬ ‫للقاعده‬ ‫بروز‬ ‫يوجد‬ ‫ال‬C.G‫للقاعده‬
‫الـ‬ ‫على‬ ‫ينطبق‬ ‫العاديه‬C.G‫المسلحه‬ ‫للقاعده‬
‫الـ‬ ‫قيمة‬ ‫ان‬ ‫يالحظ‬R1‫الـ‬ ‫من‬ ‫المنقوله‬ ‫االحمال‬ ‫محصلة‬ ‫قيمة‬ ‫هي‬Strap Beam‫الى‬
‫الـقاعده‬F1‫وقيمة‬R2‫الـ‬ ‫م‬ ‫المنقوله‬ ‫االحمال‬ ‫قيمة‬ ‫هي‬Strap Beam‫القاعده‬ ‫الى‬F2
‫وبالتالى‬‫القاعده‬ ‫الى‬ ‫المنقوله‬ ‫االحمال‬ ‫تكافئ‬ ‫ألنها‬ ‫عليها‬ ‫التصميم‬ ‫يتم‬

21. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬21‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
‫الداخلي‬ ‫العمود‬ ‫قاعدة‬ ‫ابعاد‬ ‫حساب‬ : ً‫ا‬‫ثاني‬
𝒕 𝑷.𝒄 < 𝟐𝟎𝒄𝒎𝒕 𝑷.𝒄 ≥ 𝟐𝟎𝒄𝒎
𝐿2 𝑅.𝐶 = 𝐵2 𝑅.𝐶 + (𝑏 − 𝑎)
𝐵2 𝑅.𝐶 ∗ (𝐵2 𝑅.𝐶 + (𝑏 − 𝑎)) =
𝑅2
𝑞𝑎𝑙𝑙
→ 𝑔𝑒𝑡 𝐵 𝑅.𝐶 𝑚 & 𝐺𝑒𝑡 𝐿 𝑅.𝐶 𝑚
𝐁𝟐 𝑷.𝑪 = 𝑩𝟐 𝑹.𝑪 + 𝟐 𝒕 𝑷.𝑪
𝑳𝟐 𝑷.𝑪 = 𝑳𝟐 𝑹.𝑪 + 𝟐 𝒕 𝑷.𝑪
𝐿2 𝑃.𝐶 = 𝐵2 𝑃.𝐶 + (𝑏 − 𝑎)
𝐵2 𝑃.𝐶 ∗ (𝐵2 𝑃.𝐶 + (𝑏 − 𝑎)) =
𝑅2
𝑞𝑎𝑙𝑙
→ 𝑔𝑒𝑡 𝐵 𝑃.𝐶 𝑚 & 𝐺𝑒𝑡 𝐿 𝑃.𝐶 𝑚
𝐁𝟐 𝑹.𝑪 = 𝑩𝟐 𝑷.𝑪 − 𝟐 𝒕 𝑷.𝑪
𝑳𝟐 𝑹.𝑪 = 𝑳𝟐 𝑷.𝑪 − 𝟐 𝒕 𝑷.𝑪
2)‫الـ‬ ‫عمل‬ ‫قابليه‬ ‫من‬ ‫التأكد‬Strap Beam
‫الـ‬ ‫استخدام‬ ‫شروط‬Strap Beam
-‫بين‬ ‫تداخل‬ ‫حدوث‬ ‫عدم‬‫ابعاد‬‫القاعدتين‬F1,F2
-‫المسافه‬ ‫تقل‬ ‫ال‬ ‫ان‬X‫من‬ ‫االصغر‬ ‫عن‬L2/2‫و‬L1/2
-‫القاعده‬ ‫ابعاد‬ ‫تكون‬ ‫ان‬ ‫يفضل‬F1‫العمودي‬ ‫اتجاه‬ ‫في‬ ‫االكبر‬ ‫االستطاله‬ ‫لها‬
‫الجار‬ ‫حد‬ ‫على‬𝐿1 ≥ 𝐵1
𝒕 𝑷.𝒄 ≥ 𝟐𝟎𝒄𝒎𝒕 𝑷.𝒄 < 𝟐𝟎𝒄𝒎
𝑋 = 𝐷 + 𝑆 −
𝐿2 𝑃,𝐶
2
− 𝐿1 𝑃.𝐶
≥
𝐿1 𝑃,𝑐
2
𝑜𝑟
𝐿2 𝑃,𝑐
2
𝑋 = 𝐷 + 𝑆 −
𝐿2 𝑅,𝐶
2
− 𝐿1 𝑅.𝐶
≥
𝐿1 𝑅,𝑐
2
𝑜𝑟
𝐿2 𝑅,𝑐
2
3)‫الـ‬ ‫تصميم‬Strap Beam
‫أ‬-‫حساب‬( ‫القصوى‬ ‫االحمال‬Ultimate Loads)
𝑷𝟐𝒖 = 𝟏. 𝟓 ∗ 𝑷𝟐
𝑹𝟐𝒖 = 𝟏. 𝟓 ∗ 𝑹𝟐
𝑊2 =
𝑅2
𝐿2 𝑅.𝐶
= 𝐾𝑁𝑚
𝑷𝟏𝒖 = 𝟏. 𝟓 ∗ 𝑷𝟏
𝑹𝟏𝒖 = 𝟏. 𝟓 ∗ 𝑹𝟏
𝑊1 =
𝑅1
𝐿1 𝑅.𝐶
= 𝐾𝑁𝑚
‫ب‬-‫الـ‬ ‫رسم‬B.M.D‫والـ‬S.F.D‫الـ‬ ‫للكمره‬STRAP BEAM
‫الـ‬ ‫رسم‬ ‫يتم‬B.M.D‫الـ‬ ‫على‬ ‫المؤثر‬Strap Beam‫حساب‬ ‫مراعاة‬ ‫مع‬
‫الـ‬Mmax‫الـ‬ ‫نقطة‬ ‫عند‬ ‫تقع‬ ‫والتى‬Zero Shear
𝑊1 ∗ 𝑿𝒐 − 𝑃1 𝑈.𝐿 = 𝑍𝑒𝑟𝑜 → 𝐺𝑒𝑡 𝑋𝑜
𝑀𝑚𝑎𝑥 = 𝑊1𝑢 ∗
𝑋𝑜2
2
− 𝑃1𝑢 ∗ (𝑋𝑜 −
𝐶1
2
) = − 𝑘𝑁. 𝑚
‫ت‬-‫الـ‬ ‫ابعاد‬ ‫تحديد‬Strap Beam
𝑏 = [400 − 1200]𝑚𝑚
𝑏 ≥ 𝐶1 𝑜𝑟 𝐶2
‫القاعده‬ ‫عمق‬ ‫لحساب‬
𝑀𝑚𝑎𝑥 → 𝑀𝑎𝑥 𝑜𝑓 𝑀1, 𝑀2, 𝑀3, 𝑀4, 𝑀5, 𝑀𝑎𝑥 𝑡𝑜𝑝
𝐶 = 3.5 − 5
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀 𝑀𝐴𝑋 ∗ 106
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝑏
= 𝑚𝑚
𝑡 = 𝑑 + 𝐶𝑜𝑣𝑒𝑟

22. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬22‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
‫ث‬-‫من‬ ‫التحقق‬( ‫القص‬Check Shear)‫للـ‬Strap Beam
‫يت‬‫ُعد‬‫ب‬ ‫على‬ ‫حرج‬ ‫قطاع‬ ‫عند‬ ‫القوى‬ ‫قيمة‬ ‫حساب‬ ‫يتم‬ ‫م‬d/2
‫عند‬ ‫من‬Qmax‫الـ‬ ‫من‬S.F.D
𝑄𝑐𝑟 = 𝑄𝑚𝑎𝑥 = 𝑊 (
𝑑
2
)
Allowable Stress For Shear ‫القص‬ ‫لقوى‬ ‫الخرسانه‬ ‫مقاومة‬ ‫اجهادات‬–
𝑞 𝑚𝑎𝑥 = 0.7 √
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
= 𝑁/𝑚𝑚2
𝑞 𝑐𝑢 = 0.24 √
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
= 𝑁/𝑚𝑚2
Actual Stress – ‫الفعلي‬ ‫االجهاد‬
𝒒𝒖 =
𝑸𝒄𝒓
𝒃 𝒅
= 𝑵/𝒎𝒎 𝟐
𝒒𝒖 ≤ 𝒒𝒄𝒖 𝒒𝒄𝒖 < 𝒒𝒖 ≤ 𝒒𝒎𝒂𝒙 𝒒𝒖 > 𝒒𝒎𝒂𝒙
Use min stirrups
5 𝜙 8/𝑚
4 𝑏𝑟𝑎𝑛𝑐ℎ𝑒𝑠
We need more stirrups
𝑞𝑢 −
𝑞𝑐𝑢
2
=
𝑛 𝐴𝑠
𝐹𝑦
𝛾𝑠⁄
𝑏 𝑆
Get S , Then Get Num of Stirrups
Increase depth
b or d
‫بـ‬ ‫الفروع‬ ‫عدد‬ ‫استخدام‬ ‫يتم‬ : ‫مالحظه‬n=4‫عن‬ ‫الكمره‬ ‫عرض‬ ‫زيادة‬ ‫حالة‬ ‫فى‬41‫سم‬
‫عن‬ ‫تقل‬ ‫ال‬ ‫للكانه‬ ‫وفرع‬ ‫فرع‬ ‫كل‬ ‫بين‬ ‫المسافه‬ ‫ان‬ ‫بحيث‬0‫عن‬ ‫تزيد‬ ‫وال‬ ‫سم‬20‫سم‬
‫ج‬-‫الـ‬ ‫تسليح‬Strap Beam
( ‫السالبه‬ ‫العزوم‬ ‫قطاع‬ ‫تصميم‬1)–-Ve Moment
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀 𝑀𝐴𝑋(−𝑣𝑒) ∗ 106
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝑏
Get C1 Then get j
𝐴𝑠 𝑇𝑂𝑃 =
𝑀𝑚𝑎𝑥(−𝑣𝑒)
𝐹𝑦 𝑗 𝑑
= 𝑚𝑚2
‫العزوم‬ ‫قطاع‬ ‫تصميم‬‫الموجبه‬(7)–+Ve Moment
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀 𝑀𝐴𝑋(+𝑣𝑒) ∗ 106
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝑏
Get C1 Then get j
𝐴𝑠 𝑏𝑜𝑡𝑡𝑜𝑚 =
𝑀𝑚𝑎𝑥(+𝑣𝑒)
𝐹𝑦 𝑗 𝑑
= 𝑚𝑚2
𝑨𝒔𝒎𝒊𝒏 → 𝑴𝒂𝒙 𝒐𝒇
{
𝑴𝒊𝒏 𝒐𝒇 {
𝟎. 𝟐𝟐𝟓 ∗ √𝑭𝒄𝒖
𝑭𝒚
∗ 𝒃 𝒅
𝟏. 𝟑 𝑨𝒔 𝒓𝒆𝒒
𝟎. 𝟏𝟓
𝟏𝟎𝟎
𝒃 𝒅
‫االنكماش‬ ‫حديد‬–Shrinkage Bars
( ‫لألنكماش‬ ‫تسليح‬ ‫حديد‬ ‫وضع‬ ‫يتم‬Shrinkae Bars‫الـ‬ ‫فى‬ )Strap Beam‫عن‬ ‫العمق‬ ‫زيادة‬ ‫حالة‬ ‫فى‬21‫سم‬,‫يتم‬ ‫بحيث‬
‫وضع‬𝟐 𝟏𝟎‫كل‬51‫قيمة‬ ‫يعادل‬ ‫ما‬ ‫او‬ ‫سم‬0.8% As

23. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬23‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
4)‫المنفصله‬ ‫القواعد‬ ‫تسليح‬
‫الـ‬ ‫لتحمل‬ ‫المنفصله‬ ‫القواعد‬ ‫تسليح‬ ‫يتم‬Strap Footing‫الشريطيه‬ ‫القواعد‬ ‫تصميم‬ ‫يتم‬ ‫كما‬,‫تصميم‬ ‫يتم‬ ‫حيث‬
‫القاعدتين‬F1‫و‬F2‫اآلتيه‬ ‫بالخطوات‬ ‫كما‬
𝑭𝒂𝒄𝒕 =
𝑹 𝒖𝒍𝒕
𝑩 𝑹.𝑪 ∗ 𝑳 𝑹.𝑪
= 𝒌𝑵/𝒎 𝟐
A)‫القطاع‬ ‫مكان‬ ‫حساب‬‫الحرج‬
-‫الخرسانيه‬ ‫الحوائط‬ ‫حالة‬ ‫فى‬ : ً‫ال‬‫أو‬‫ان‬ ‫(حيث‬ ‫المسلحه‬bw‫هو‬
)‫ُعطى‬‫م‬ ‫ويكون‬ ‫الخرساني‬ ‫الحائط‬ ‫عرض‬
𝒁 =
𝑩 𝑹.𝑪 − 𝒃
𝟐
= 𝒎
B)‫ع‬ ‫مؤثر‬ ‫عزوم‬ ‫أقصى‬ ‫حساب‬‫الحرج‬ ‫القطاع‬ ‫عند‬ ‫القاعده‬ ‫لى‬,
𝑴𝒐𝒎𝒆𝒏𝒕 = 𝑭𝒐𝒓𝒄𝒆 ∗ 𝑫𝒊𝒔𝒕𝒂𝒏𝒄𝒆
= (𝑺𝒕𝒓𝒆𝒔𝒔 ∗ 𝑨𝒓𝒆𝒂) ∗ 𝑫𝒊𝒔𝒕𝒂𝒏𝒄𝒆
= 𝑭𝒂𝒄𝒕 ∗
𝒁 𝟐
𝟐
= 𝒌𝑵. 𝒎
C)‫لـ‬ ‫الوحدات‬ ‫تحويل‬ ‫(يتم‬ ‫القاعده‬ ‫سمك‬ ‫حساب‬N,mm)
𝑑 = 𝐶1 ∗ √
𝑀𝑢 ∗ 106
𝐹𝑐𝑢 ∗ 1000
= 𝒎𝒎
( ‫الـ‬ ‫قيمة‬ ‫بأخذ‬C1=5),,‫الـ‬ ‫قيمة‬)B=1000mm)Sec ( 2-2)
ii.‫من‬ ‫التحقق‬‫القص‬ ‫قوى‬ ‫تأثير‬(Check Shear)
A)‫تحويل‬ ‫(الحظ‬ ‫الحرج‬ ‫القص‬ ‫قطاع‬ ‫مكان‬ ‫حساب‬) ‫الوحدات‬
𝒍 = 𝒁 −
𝒅
𝟐
= 𝒎
B)‫القطاع‬ ‫على‬ ‫مؤثره‬ ‫قص‬ ‫قوى‬ ‫اقصى‬ ‫حساب‬
𝑄 = (𝑆𝑡𝑟𝑒𝑠𝑠 ∗ 𝐴𝑟𝑒𝑎) = 𝐹𝑎𝑐𝑡 ∗ 𝑙 ∗ 1𝑚 = 𝑲𝑵
C)‫الخرسانه‬ ‫على‬ ‫المؤثر‬ ‫االجهاد‬ ‫حساب‬
𝑞𝑢 =
𝑄 ∗ 1000 𝑁
𝑑 ∗ 1000 𝑚𝑚
= 𝑁/𝑚𝑚2
D)‫القص‬ ‫لقوى‬ ‫الخرسانه‬ ‫ّل‬‫م‬‫تح‬ ‫اجهاد‬ ‫قيمة‬ ‫حساب‬
𝑞 𝑐𝑢 = 0.16 ∗ √
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
= 𝑁/𝑚𝑚2
‫اإلجهادات‬ ‫قيم‬ ‫ونقارن‬
𝒊𝒇 𝒒 𝒖 ≤ 𝒒 𝒄𝒖
SAFE SHEAR
𝒊𝒇 𝒒 𝒖 > 𝒒 𝒄𝒖
𝒕 = 𝒕 + 𝟏𝟎𝟎𝒎𝒎
𝒅 = 𝒕 − 𝟕𝟎
iii.‫التسليح‬ ‫حديد‬ ‫حساب‬
∵ 𝑪 = 𝟓 ∴ 𝒋 = 𝟎. 𝟖𝟐𝟔
𝐴𝑠 =
𝑀𝑢
𝐹𝑦 ∗ 𝐽 ∗ 𝑑
= 𝑚𝑚2
/𝑚
‫اآلتيه‬ ‫القيم‬ ‫عن‬ ‫تقل‬ ‫اال‬ ‫مراعاة‬ ‫مع‬
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑
5 12
‫قيمة‬‫العرضي‬ ‫االتجاه‬ ‫فى‬ ‫التسليح‬ ‫هى‬ ‫الناتجه‬ ‫التسليح‬,‫اآلتيه‬ ‫القيم‬ ‫من‬ ‫الطويل‬ ‫اإلتجاه‬ ‫فى‬ ‫التسليح‬ ‫قيمة‬ ‫أخذ‬ ‫ويتم‬
𝐴𝑠 sec = {
20% 𝑜𝑓 𝐴𝑆
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛

24. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬24‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
iv.‫الرسم‬(‫اإلنشائيه‬ ‫التفاصيل‬ ‫دليل‬ ‫عن‬ ً‫ال‬‫نق‬–‫الخرسانيه‬ ‫المنشآت‬ ‫لتصميم‬ ‫المصري‬ ‫الكود‬7112)

25. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬20‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)

26. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬26‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
Sheet) It is required to design a footing to
support a R.C column C1(400*700mm) and
carrying working load 1200KN and column
C2 (400*700)mm and carrying working load
1500 KN , The Spacing between the C.L of
two columns is 5.5m ,and the allowable net
bearing capacity in the footing site is
150KN/m2 (Fcu = 30 N/mm2 ,Fy = 360
N/mm2),and draw details of RFT , to Scale
1:50 ,Tpc = 40cm
1)‫عمل‬ ‫امكانيه‬ ‫من‬ ‫التحقق‬ ‫يتم‬ : ً‫ال‬‫او‬Isolated Footings
‫الحره‬ ‫المسافه‬ ‫مع‬ ‫ومقارنته‬ ‫طولها‬ ‫نصف‬ ‫وحساب‬ ‫مربعه‬ ‫قاعده‬ ‫استخدام‬ ‫افتراض‬ ‫يتم‬‫االجار‬ ‫عمود‬ ‫ومركز‬ ‫الجار‬ ‫حد‬ ‫بين‬
1
2
𝐵 𝑃.𝐶 =
1
2
√
𝑃1
𝑞𝑎𝑙𝑙
=
1
2
√
1200
150
= 1.42𝑚 > 𝐷(1𝑚)
‫الجار‬ ‫حد‬ ‫مع‬ ‫الجار‬ ‫عمود‬ ‫لتقارب‬ ‫منفصله‬ ‫قواعد‬ ‫استخدام‬ ‫يمكن‬ ‫ال‬
2)‫عمل‬ ‫امكانية‬ ‫من‬ ‫التحقق‬ ‫يتم‬ : ً‫ا‬‫ثاني‬Strap Beam
‫الخرسانيه‬ ‫القواعد‬ ‫على‬ ‫المؤثره‬ ‫االحمال‬ ‫محصلة‬ ‫تحديد‬ : ً‫ال‬‫او‬
𝑒 = 0.1 → 0.2 ∗ 𝑆 = 0.65 → 1.3𝑚 = 0.8𝑚
‫حول‬ ‫العزوم‬ ‫حساب‬P2
𝑅1 =
𝑃1 ∗ 𝑆
𝑆 − 𝑒
=
1200 ∗ 6.5
5.7
= 1368.4 𝑘𝑁
‫قيمة‬ ‫حساب‬R2
𝑅2 = 𝑅1 − 𝑃1 − 𝑃2
= 1500 + 1200 − 1368.4 = 1331.6 𝑘𝑁
‫الخرسانيه‬ ‫القواعد‬ ‫ابعاد‬ ‫حساب‬ : ‫ثانيا‬
‫الجار‬ ‫عمود‬ ‫قاعدة‬ ‫ابعاد‬ ‫حساب‬‫الداخلي‬ ‫العمود‬ ‫قاعدة‬ ‫ابعاد‬ ‫حساب‬
𝐿1 𝑃.𝐶 = 2(𝑒 + 𝐷) = 2(0.8 + 1𝑚) = 3.6𝑚
𝐿1 𝑃.𝐶 ∗ 𝐵1 𝑃.𝐶 =
𝑅1
𝑞𝑎𝑙𝑙
→
3.6 ∗ 𝐵1 𝑃.𝐶 =
1368.4
150
𝐵1 𝑃.𝐶 ~2.6𝑚
𝐿1 𝑅.𝐶 = 𝐿1 𝑃.𝐶 = 3.6𝑚
∵ 𝑡𝑝𝑐 = 40𝑐𝑚
B1 𝑅.𝐶 = 𝐵1 𝑃.𝐶 − 2 𝑡 𝑃.𝐶 = 2.6 − 2 ∗ 0.4
= 1.8𝑚
𝐿2 𝑃.𝐶 = 𝐵2 𝑃.𝐶 + (𝑏 − 𝑎) = 𝐵2 𝑃.𝐶 + 0.3
𝐵2 𝑃.𝐶 ∗ (𝐵2 𝑃.𝐶 + (𝑏 − 𝑎)) =
𝑅2
𝑞𝑎𝑙𝑙
𝐵2 𝑃.𝐶 ∗ (𝐵2 𝑃.𝐶 + 0.3 ) =
1331.6
150
→ 𝑔𝑒𝑡 𝐵 𝑃.𝐶 ~2.9 𝑚 & 𝐺𝑒𝑡 𝐿 𝑃.𝐶 = 3.2 𝑚
B2 𝑅.𝐶 = 𝐵2 𝑃.𝐶 − 2 𝑡 𝑃.𝐶 = 2.1𝑚
𝐿2 𝑅.𝐶 = 𝐿2 𝑃.𝐶 − 2 𝑡 𝑃.𝐶 = 2.4𝑚
‫من‬ ‫التحقق‬‫استخدام‬ ‫امكانية‬Strap Footing
𝑋 = 1 + 6.5 − 3.6 −
2.9
2
= 2.45𝑚
𝑋 >
𝐿1
2
&
𝐿2
2
> 1.8𝑚& 1.45𝑚
Strap BeamUse

27. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬27‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
0)‫الـ‬ ‫تصميم‬Strap Beam
‫أ‬-( ‫القصوى‬ ‫االحمال‬ ‫حساب‬Ultimate Loads)
𝑷𝟐𝒖 = 𝟏. 𝟓 ∗ 𝑷𝟐 =
= 1.5 ∗ 1500 = 2250 𝐾𝑁
𝑹𝟐𝒖 = 𝟏. 𝟓 ∗ 𝑹𝟐
= 1.5 ∗ 1331.6 = 1997.4𝐾𝑁
𝑊2 =
𝑹𝟐𝒖
𝑩𝟐 𝑹.𝑪
=
1997.4
2.1
= 951.1 𝐾𝑁𝑚
𝑷𝟏𝒖 = 𝟏. 𝟓 ∗ 𝑷𝟏
= 1200 ∗ 1.5 = 1800 𝐾𝑁
𝑹𝟏𝒖 = 𝟏. 𝟓 ∗ 𝑹𝟏
= 1368.4 ∗ 1.5 = 2052.6 𝐾𝑁
𝑊1 =
𝑅1𝑢
𝐿1 𝑅.𝐶
=
2052.6
3.6
= 570.2 𝐾𝑁𝑚
‫ب‬-‫الـ‬ ‫رسم‬B.M.D‫والـ‬S.F.D‫الـ‬ ‫للكمره‬STRAP BEAM
‫الـ‬ ‫رسم‬ ‫يتم‬B.M.D‫الـ‬ ‫على‬ ‫المؤثر‬Strap Beam‫مراعاة‬ ‫مع‬
‫الـ‬ ‫حساب‬Mmax‫الـ‬ ‫نقطة‬ ‫عند‬ ‫تقع‬ ‫والتى‬Zero Shear
𝑊1 ∗ 𝑿𝒐 − 𝑃1 𝑈.𝐿 = 𝑍𝑒𝑟𝑜 → 𝐺𝑒𝑡 𝑋𝑜 = 3.16𝑚
𝑀𝑚𝑎𝑥 = 570.2 ∗
3.162
2
− 1800
∗ (3.16 − 0.65 − 0.35)
= −1041.1 𝑘𝑁. 𝑚
‫ت‬-‫فرض‬‫عرض‬‫الـ‬Strap Beam
𝒃 = 𝟕𝟓𝟎𝒎𝒎
‫القاعده‬ ‫عمق‬ ‫لحساب‬
𝑀𝑚𝑎𝑥 → 1041.1 𝐾𝑁. 𝑚
𝐶 = 3.5 − 5 ∶: 𝑇𝐴𝐾𝐸 𝐶 = 3.5 & 𝐽 = 0.78
𝑑 = 3.5 √
1041.1 ∗ 106
30 ∗ 750
= 753 𝑚𝑚
𝑡 = 𝑑 + 𝐶𝑜𝑣𝑒𝑟 = 753 + 70 = 823𝑚𝑚
Take trc = 850mm & d =780mm
‫ث‬-‫من‬ ‫التحقق‬( ‫القص‬Check Shear)‫للـ‬Strap Beam
‫يت‬‫ُعد‬‫ب‬ ‫على‬ ‫حرج‬ ‫قطاع‬ ‫عند‬ ‫القوى‬ ‫قيمة‬ ‫حساب‬ ‫يتم‬ ‫م‬d/2
‫عند‬ ‫من‬Qmax‫الـ‬ ‫من‬S.F.D
𝑄𝑐𝑟 = 𝑄𝑚𝑎𝑥 = 𝑊 (
𝑑
2
)
= 1061.1 − 951.1 ∗
0.78
2
= 690.2 𝐾𝑁
Allowable Stress For Shear ‫القص‬ ‫لقوى‬ ‫الخرسانه‬ ‫مقاومة‬ ‫اجهادات‬–
𝑞 𝑚𝑎𝑥 = 0.7 √
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
=
𝑁
𝑚𝑚2
= 3.13 𝑁/𝑚𝑚2
𝑞 𝑐𝑢 = 0.24 √
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
=
𝑁
𝑚𝑚2
= 1.07𝑁/𝑚𝑚2
Actual Stress – ‫الفعلي‬ ‫االجهاد‬
𝑞𝑢 =
𝑄𝑐𝑟
𝑏 𝑑
=
690.2 ∗ 1000
780 ∗ 750
= 1.18 𝑁/𝑚𝑚2
( 𝒒𝒄𝒖 < 𝒒𝒖 ≤ 𝒒𝒎𝒂𝒙)
We need more stirrups
𝑞𝑢 −
𝑞𝑐𝑢
2
=
𝑛 𝐴𝑠
𝐹𝑦
𝛾𝑠⁄
𝑏 𝑆
→ 1.18 −
1.07
2
=
4 ∗ 78.5 ∗ 240
1.15⁄
750 ∗ 𝑆
= 0.645
𝑆 = 135.5 𝑚𝑚

28. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬28‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
𝑁𝑢𝑚𝑏𝑒𝑟 𝑜𝑓 𝑆𝑡𝑖𝑟𝑟𝑢𝑝𝑠 =
1000
135.5
= 7.3~8
𝑈𝑆𝐸 8∅10(4 𝐵𝑟𝑎𝑛𝑐ℎ𝑒𝑠)
‫ج‬-‫الـ‬ ‫تسليح‬Strap Beam
( ‫السالبه‬ ‫العزوم‬ ‫قطاع‬ ‫تصميم‬1)–-Ve Moment
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀 𝑀𝐴𝑋(−𝑣𝑒) ∗ 106
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝑏
780 = 𝐶1 √
1041.1 ∗ 106
30 ∗ 750
→ 𝐶1 = 3.6 &𝐽 = 0.788
𝐴𝑠𝑡𝑜𝑝 =
1041.1 ∗ 106
360 ∗ 0.781 ∗ 780
= 4748 𝑚𝑚2
𝑈𝑆𝐸 10 25
‫العزوم‬ ‫قطاع‬ ‫تصميم‬‫الموجبه‬(7)–+Ve Moment
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀 𝑀𝐴𝑋(+𝑣𝑒) ∗ 106
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝑏
780 = 𝐶1 √
343.6 ∗ 106
30 ∗ 750
→ 𝐶1 = 6.3 &𝐽 = 0.826
𝐴𝑠 𝑏𝑜𝑡𝑡𝑜𝑚 =
343.6 ∗ 106
360 ∗ 0.781 ∗ 780
= 1567 𝑚𝑚2
𝑈𝑆𝐸 5 25
𝑨𝒔𝒎𝒊𝒏 → 𝑴𝒂𝒙 𝒐𝒇
{
𝑴𝒊𝒏 𝒐𝒇 {
𝟎. 𝟐𝟐𝟓 ∗ √𝑭𝒄𝒖
𝑭𝒚
∗ 𝒃 𝒅 = 𝟐𝟎𝟎𝟑𝒎𝒎 𝟐
𝟏. 𝟑 𝑨𝒔 𝒓𝒆𝒒 = 𝟑𝟎𝟏𝟖𝒎𝒎 𝟐
𝟎. 𝟏𝟓
𝟏𝟎𝟎
𝒃 𝒅 = 𝟖𝟕𝟖𝒎𝒎 𝟐
= 𝟐𝟎𝟎𝟑𝒎𝒎 𝟐
< 𝑨𝑺 (𝑶𝑲)
‫االنكماش‬ ‫حديد‬–BarsShrinkage
‫وضع‬ ‫يتم‬𝟐 𝟏𝟎‫كل‬51‫سم‬
‫المنفصله‬ ‫القواعد‬ ‫تسليح‬‫للـ‬ ‫الحامله‬Strap
Beam
𝐹𝑎𝑐𝑡 =
𝑅1 𝑢𝑙𝑡
𝐵 𝑅.𝐶 ∗ 𝐿 𝑅.𝐶
=
2052.6
3.6 ∗ 1.8
= 317 𝑘𝑁/𝑚2
𝑍 =
𝐵 𝑅.𝐶 − 𝑏
2
=
1.8 − 0.75
2
= 0.53 𝑚
𝑀 = 𝐹𝑎𝑐𝑡 ∗
𝑍2
2
= 317 ∗
0.532
2
= 45 𝑘𝑁. 𝑚
𝒅 = 𝑪𝟏 √
𝑴𝒖 𝑴𝑨𝑿 ∗ 𝟏𝟎 𝟔
𝑭𝒄𝒖 ∗ 𝟏𝟎𝟎𝟎
= 𝟓 ∗ √
𝟒𝟓 ∗ 𝟏𝟎 𝟔
𝟑𝟎 ∗ 𝟏𝟎𝟎𝟎
= 𝟏𝟗𝟒𝒎𝒎
𝑻𝑨𝑲𝑬 𝒕𝟏 𝑹.𝑪 = 𝟒𝟎𝟎𝒎𝒎 & 𝒅 = 𝟑𝟑𝟎𝒎𝒎
‫من‬ ‫التحقق‬( ‫القص‬Check Shear)
𝑙 = 𝑍 −
𝑑
2
= 0.14 𝑚
𝑄 = 𝐹𝑎𝑐𝑡 ∗ 𝑙 = 80 𝑲𝑵
𝑞𝑢 =
80 ∗ 1000 𝑁
330 ∗ 1000 𝑚𝑚
= 0.1 𝑁/𝑚𝑚2
‫المنفصله‬ ‫القواعد‬ ‫تسليح‬‫الداخليه‬
𝐹𝑎𝑐𝑡 =
𝑅2 𝑢𝑙𝑡
𝐵 𝑅.𝐶 ∗ 𝐿 𝑅.𝐶
=
1331.6 ∗ 1.5
2.4 ∗ 2.1
= 396.3𝑘𝑁/𝑚2
𝑍 =
𝐿 𝑅.𝐶 − 𝑏
2
=
2.4 − 0.75
2
= 0.825 𝑚
𝑀 = 𝐹𝑎𝑐𝑡 ∗
𝑍2
2
= 396.3 ∗
0.5825
2
= 134.9𝑘𝑁. 𝑚
𝒅 = 𝑪𝟏 √
𝑴𝒖 𝑴𝑨𝑿 ∗ 𝟏𝟎 𝟔
𝑭𝒄𝒖 ∗ 𝟏𝟎𝟎𝟎
= 𝟓 ∗ √
𝟏𝟑𝟒. 𝟗 ∗ 𝟏𝟎 𝟔
𝟑𝟎 ∗ 𝟏𝟎𝟎𝟎
= 𝟑𝟑𝟔𝒎𝒎
𝑻𝑨𝑲𝑬 𝒕𝟏 𝑹.𝑪 = 𝟒𝟓𝟎𝒎𝒎 & 𝒅 = 𝟑𝟖𝟎𝒎𝒎
‫من‬ ‫التحقق‬( ‫القص‬Check Shear)
𝑙 = 𝑍 −
𝑑
2
= 0.635 𝑚
𝑄 = 𝐹𝑎𝑐𝑡 ∗ 𝑙 = 252 𝑲𝑵

29. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬26‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
𝑞 𝑐𝑢 = 0.16 ∗ √
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
= 0.72 𝑁/𝑚𝑚2
(𝑆𝐴𝐹𝐸)
𝒊𝒇 𝒒 𝒖 ≤ 𝒒 𝒄𝒖 (𝑺𝑨𝑭𝑬 𝑺𝑯𝑬𝑨𝑹)
‫التسليح‬ ‫قيم‬ ‫حساب‬
𝐴𝑠 =
45 ∗ 106
360 ∗ 0.826 ∗ 330
= 459 𝑚𝑚2
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑 = 1.5 ∗ 330 = 495𝑚𝑚2
5 12 = 565 𝑚𝑚2
(𝑂𝐾)
𝑼𝑺𝑬 𝟓 𝟏𝟐
𝑞𝑢 =
252 ∗ 1000 𝑁
380 ∗ 1000 𝑚𝑚
= 0.66 𝑁/𝑚𝑚2
𝑞 𝑐𝑢 = 0.16 ∗ √
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
= 0.72 𝑁/𝑚𝑚2
(𝑆𝐴𝐹𝐸)
𝒊𝒇 𝒒 𝒖 ≤ 𝒒 𝒄𝒖 (𝑺𝑨𝑭𝑬 𝑺𝑯𝑬𝑨𝑹)
‫التسليح‬ ‫قيم‬ ‫حساب‬
𝐴𝑠 =
134.9 ∗ 106
360 ∗ 0.826 ∗ 380
= 1194 𝑚𝑚2
𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑 = 1.5 ∗ 330 = 495𝑚𝑚2
5 12 = 565 𝑚𝑚2 (𝑂𝐾)
𝑼𝑺𝑬 𝟔 𝟏𝟔

30. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬30‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
‫الـ‬ ‫شروط‬ ‫تحقق‬ ‫عدم‬ ‫حالة‬ ‫فى‬ ‫تستخدم‬
Strap Beam,‫بين‬ ‫تداخل‬ ‫وجود‬ ‫عند‬ ‫أي‬
‫الخالصه‬ ‫المسافه‬ ‫ان‬ ‫او‬ ‫المسلحه‬ ‫القواعد‬
‫عن‬ ‫تقل‬ ‫القواعد‬ ‫بين‬L1/2‫و‬L2/2
𝒊𝒇 𝑷𝟏 > 𝑷𝟐𝒊𝒇 𝑷𝟏 < 𝑷𝟐
‫كان‬ ‫اذا‬ ‫حالة‬ ‫فى‬ : ً‫ال‬‫او‬P1<P2
‫المستطيله‬ ‫المشتركه‬ ‫القواعد‬ ‫تصميم‬ ‫على‬ ‫مالحظات‬
‫اآلتي‬ ‫مالحظة‬ ‫مع‬ ‫اختالف‬ ‫اى‬ ‫دون‬ ‫ذكرها‬ ‫تم‬ ‫التى‬ ‫للخطوات‬ ً‫ا‬‫طبق‬ ‫المشتركه‬ ‫القاعده‬ ‫تصميم‬ ‫يتم‬
-‫المشتركه‬ ‫القاعده‬ ‫طول‬ ‫حساب‬ ‫عند‬
𝑅 = 𝑃1 + 𝑃2
𝑃2 ∗ 𝑆 = 𝑋 𝑅 ∗ 𝑅 → 𝑋 𝑅 =
𝑃1 − 𝑆
𝑅
𝐿 𝑃.𝐶
2
=
𝐿 𝑅.𝐶
2
= 𝑋 𝑅 + 𝐷
𝐿 𝑃.𝐶 = 𝐿 𝑅.𝐶 = 2(𝑋 𝑅 + 𝐷)
‫اذا‬ ‫ألنه‬ ‫وذلك‬ ‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫طول‬ ‫يساوي‬ ‫العاديه‬ ‫القاعده‬ ‫طول‬ ‫ان‬ ‫ويالحظ‬
‫يؤثر‬ ‫حتى‬ ‫الداخل‬ ‫من‬ ‫رفرفة‬ ‫عمل‬ ‫تم‬C.G‫مكان‬ ‫نفس‬ ‫فى‬ ‫العاديه‬ ‫القاعده‬C.G
‫المسلحه‬ ‫القاعده‬
-‫عمل‬ ‫عند‬‫من‬ ‫التحقق‬( ‫الثاقب‬ ‫القص‬Check Punching)
‫حسابات‬ ‫فى‬ ‫انه‬ ‫يراعى‬‫القص‬‫الجار‬ ‫عمود‬‫يحدث‬ ‫الحرج‬ ‫القطاع‬ ‫محيط‬ ‫ان‬ ‫يالحظ‬
‫على‬5‫المحيط‬ ‫يكون‬ ‫وبالتالي‬ ‫فقط‬ ‫جوانب‬
(𝒂𝟏 + 𝒅) + 𝟐 (𝒃𝟏 +
𝒅
𝟐
)
‫التسليح‬ ‫تفاصيل‬‫الجار‬ ‫لعمود‬ ‫المشتركه‬ ‫للقواعد‬‫المصري‬ ‫للكود‬ ً‫ا‬‫طبق‬

31. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬31‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
( ‫رقم‬ ‫شكل‬4-01)‫جار‬ ‫(عمود‬ ‫مشتركه‬ ‫قاعدة‬ ‫تسليح‬ ‫تفاصيل‬ )
‫كان‬ ‫اذا‬ ‫حالة‬ ‫فى‬ : ً‫ال‬‫او‬P2<P1
‫الـ‬ ‫شرط‬ ‫تحقق‬ ‫عدم‬ ‫حالة‬ ‫فى‬ ‫تستخدم‬Strap Beam‫الـ‬ ‫وشرط‬Rectangular Combined Footing
‫الجار‬ ‫قواعد‬ ‫حل‬ ‫خطوات‬–Trapezoidal Combined Footing
1)‫قيمة‬ ‫تحديد‬‫ال‬ ‫االحمال‬ ‫محصلة‬ ‫ومكان‬‫م‬‫االعمده‬ ‫من‬ ‫ؤثره‬
‫تأثير‬ ‫ومكان‬ ‫عليها‬ ‫المؤثره‬ ‫االعمده‬ ‫احمال‬ ‫مجموع‬ ‫هو‬ ‫مقدارها‬ ‫احمال‬ ‫لتحمل‬ ‫الخرسانيه‬ ‫القاعده‬ ‫تصميم‬ ‫يتم‬ ‫حيث‬
‫نقطه‬ ‫اى‬ ‫حول‬ ‫العزوم‬ ‫أخذ‬ ‫طريق‬ ‫عن‬ ‫المحصله‬
𝑹 = 𝑷𝟏 + 𝑷𝟐 = 𝑲𝑵
( ‫الجار‬ ‫عمود‬ ‫حول‬ ‫العزوم‬ ‫أخذ‬ ‫يتم‬P1‫الـ‬ ‫قيمة‬ ‫لتحديد‬ )X‫ُعد‬‫ب‬ ‫وهي‬
‫الـ‬ ‫عن‬ ‫المحصله‬C.G‫الجار‬ ‫لعمود‬
𝑋 =
𝑃2 ∗ 𝑆
𝑅
= 𝑚
‫كالتالي‬ ‫الجار‬ ‫حد‬ ‫عن‬ ‫االحمال‬ ‫محصلة‬ ‫بعد‬ ‫يكون‬ ‫وبالتالي‬
𝑋𝑡 = 𝑋 + 𝐷
2)‫الخرسانيه‬ ‫القواعد‬ ‫ابعاد‬ ‫تحديد‬
‫أ‬-‫والعاديه‬ ‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫طول‬ ‫تحديد‬
‫االحمال‬ ‫محصلة‬ ‫مكان‬ ‫تحديد‬ ‫بعد‬,‫القواعد‬ ‫طول‬ ‫فرض‬ ‫يتم‬
‫الخرسانيه‬,‫الـ‬ ‫يتطابق‬ ‫ان‬ ‫مراعاة‬ ‫ويجب‬C.G‫للقاعده‬‫مع‬ ‫العاديه‬
‫العاديه‬ ‫فى‬ ‫رفرفه‬ ‫دون‬ ‫واحد‬ ‫القاعدتين‬ ‫طول‬ ‫يكون‬ ‫لذا‬ ‫المسلحه‬
𝐋 𝑷.𝑪 = 𝐋 𝑹.𝑪 = 𝑫 + 𝑺 + (𝟎. 𝟓 − 𝟏𝒎)
‫الـ‬ ‫مكان‬ ‫هو‬ ‫االحمال‬ ‫محصلة‬ ‫مكان‬ ‫يكون‬ ‫ولكي‬C.G‫الخرسانيه‬ ‫للقواعد‬
‫يتم‬‫اآلتيه‬ ‫الخطوات‬ ‫مراعاة‬
‫من‬ ‫امان‬ ‫مسافة‬ ‫ترك‬ ‫يتم‬C.G‫تكون‬ ‫ان‬ ‫لضمان‬ ‫الداخلي‬ ‫العمود‬B1‫أكبر‬
‫من‬B2( ‫الثاقب‬ ‫القص‬ ‫اجهاد‬ ‫قيم‬ ‫ولتقليل‬Punching‫الداخلي‬ ‫للعمود‬ )

32. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬32‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
‫ت‬)‫والعاديه‬ ‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫عرض‬ ‫تحديد‬
‫كان‬ ‫اذا‬‫العاديه‬ ‫القاعده‬ ‫سمك‬𝒕 𝒑.𝒄 ≥ 𝟐𝟎𝒄𝒎‫كان‬ ‫اذا‬‫العاديه‬ ‫القاعده‬ ‫سمك‬𝒕 𝒑.𝒄 < 𝟐𝟎𝒄𝒎
𝐴𝑟𝑒𝑎 𝑃.𝐶 =
𝑅𝑤
𝑞𝑎𝑙𝑙
= L 𝑃.𝐶 ∗ (
𝐵1 𝑃.𝐶 + 𝐵2 𝑃.𝐶
2
)
‫المنحرف‬ ‫شبه‬ ‫محصلة‬ ‫مكان‬ ‫حساب‬ ‫يتم‬‫الـ‬ ‫قيمة‬ ‫تكون‬ ‫بحيث‬Xt
‫محصلة‬ ‫نجعل‬ ‫لكي‬ ً‫ا‬‫مسبق‬ ‫بحسابها‬ ‫قمنا‬ ‫التى‬ ‫القيمه‬ ‫هى‬
‫المنحرف‬ ‫شبه‬ ‫عرض‬ ‫فى‬ ‫دالة‬ ‫وتكون‬ ‫الشكل‬ ‫محصلة‬ ‫هى‬ ‫االحمال‬
‫الطول‬ ‫ثبات‬ ‫مع‬‫العرض‬ ‫حساب‬ ‫يتم‬ ‫ثم‬
Xt =
𝐿 𝑃.𝐶
3
(
𝐵1 𝑃.𝐶 + 2𝐵2 𝑃.𝐶
𝐵1 𝑃.𝐶 + 𝐵2 𝑃.𝐶
)
‫قيمة‬ ‫حساب‬ ‫يتم‬ ‫المعادالت‬ ‫وبحل‬
𝐵1 𝑃.𝐶 = 𝑚 & 𝐵2 𝑃.𝐶 = 𝑚
‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫عرض‬ ‫قيمة‬ ‫على‬ ‫الحصول‬ ‫يتم‬ ‫ثم‬,‫ألن‬ ‫وذلك‬
‫الـ‬ ‫مكان‬ ‫لتغير‬ ‫تؤدي‬ ‫ال‬ ‫العرض‬ ‫فى‬ ‫الرفرفه‬C.G
𝐵1 𝑅.𝐶 = 𝐵1 𝑃.𝐶 − 2 𝑡 𝑃.𝐶
𝐵2 𝑅.𝐶 = 𝐵2 𝑃.𝐶 − 2 𝑡 𝑃.𝐶
𝐴𝑟𝑒𝑎 𝑅.𝐶 =
𝑅𝑤
𝑞𝑎𝑙𝑙
= L 𝑅.𝐶 ∗ (
𝐵1 𝑅.𝐶 + 𝐵2 𝑅.𝐶
2
)
Xt =
𝐿 𝑃.𝐶
3
(
𝐵1 𝑅.𝐶 + 2𝐵2 𝑅.𝐶
𝐵1 𝑅.𝐶 + 𝐵2 𝑅.𝐶
)
‫قيمة‬ ‫حساب‬ ‫يتم‬ ‫المعادالت‬ ‫وبحل‬
𝐵1 𝑅.𝐶 = 𝑚 & 𝐵2 𝑅.𝐶 = 𝑚
‫القاعده‬ ‫عرض‬ ‫قيمة‬ ‫على‬ ‫الحصول‬ ‫يتم‬ ‫ثم‬
‫المسلحه‬,‫تؤدي‬ ‫ال‬ ‫العرض‬ ‫فى‬ ‫الرفرفه‬ ‫ألن‬ ‫وذلك‬
‫الـ‬ ‫مكان‬ ‫لتغير‬C.G
𝐵1 𝑃.𝐶 = 𝐵1 𝑅.𝐶 + 2 𝑡 𝑃.𝐶
𝐵2 𝑃.𝐶 = 𝐵2 𝑅.𝐶 + 2 𝑡 𝑃.𝐶
‫ب‬-‫المسلحه‬ ‫للقاعده‬ ‫العرض‬ ‫متوسط‬ ‫حساب‬
‫يتم‬ ‫القاعده‬ ‫عرض‬ ‫قيم‬ ‫اختالف‬ ‫مع‬ ‫القاعده‬ ‫تصميم‬ ‫لصعوبة‬ ً‫ا‬‫نظر‬
‫ان‬ ‫نفترض‬ ‫بحيث‬ ‫الحسابات‬ ‫فى‬ ‫ألستخدامه‬ ‫متوسط‬ ‫عرض‬ ‫حساب‬
‫ابعاده‬ ‫مستطيل‬ ‫عن‬ ‫عباره‬ ‫القاعده‬Lr.c×Bavg
𝑩 𝒂𝒗𝒈. 𝑹. 𝑪 =
𝑩𝟏 𝑹.𝑪 + 𝑩𝟐 𝑹.𝑪
𝟐
‫ت‬-‫الـ‬ ‫قيم‬ ‫الى‬ ‫المؤثره‬ ‫االحمال‬ ‫تحويل‬Ultimate
𝑃1 𝑈.𝐿 = 𝑃1 ∗ 1.5 | 𝑃2 𝑈.𝐿 = 𝑃2 ∗ 1.5 |𝑅 𝑈.𝐿 = 𝑅 ∗ 1.5
‫ث‬-‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫من‬ ‫الطولي‬ ‫اإلتجاه‬ ‫تصميم‬
‫االتجاه‬ ‫فى‬ ‫كمره‬ ‫عن‬ ‫عباره‬ ‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫اعتبار‬ ‫يتم‬ ‫الطولي‬ ‫اإلتجاه‬ ‫لتصميم‬
‫بعرض‬ ‫الطويل‬B 𝑅.𝐶‫القاعده‬ ‫على‬ ‫المؤثره‬ ‫االعمده‬ ‫احمال‬ ‫محصلة‬ ‫تحويل‬ ‫يتم‬ ‫حيث‬
‫الطو‬ ‫المتر‬ ‫على‬ ‫موزع‬ ‫حمل‬ ‫الى‬‫لي‬,‫تأثير‬ ‫عن‬ ‫الناتجه‬ ‫المؤثره‬ ‫العزوم‬ ‫حساب‬ ‫يتم‬ ‫ثم‬
)‫التالي‬ ‫بالشكل‬ ‫(كما‬ ‫االعمده‬ ‫وش‬ ‫عند‬ ‫منها‬ ‫الحرجه‬ ‫القطاعات‬ ‫وتحديد‬ ‫الموزع‬ ‫الحمل‬
𝑾 𝑼.𝑳 =
𝑹 𝑼.𝑳
𝑳 𝑹.𝑪
= 𝑲𝑵/𝒎
‫الـ‬ ‫رسم‬ ‫يتم‬S.F.D‫و‬B.M.D‫بعرض‬ ‫كمره‬ ‫كأنها‬ ‫للقاعده‬
𝐁 𝑹.𝑪‫الـ‬ ‫(رسم‬B.M.D‫الـ‬ ‫بحساب‬Moment‫عند‬‫االعمده‬ ‫وش‬)
‫الـ‬ ‫قيمة‬ ‫ولحساب‬Max‫تحديد‬ ‫يتم‬ ‫القاعده‬ ‫منتصف‬ ‫فى‬
‫الـ‬ ‫نقطة‬ ‫مكان‬Zero Shear,‫ُعد‬‫ب‬ ‫على‬ ‫تقع‬ ‫التى‬Xo‫من‬
‫القاعده‬ ‫وش‬))‫اليسار‬ ‫جهة‬ ‫من‬
𝑊𝑢𝑙𝑡 ∗ 𝑿𝒐 − 𝑃1 𝑈.𝐿 = 𝑍𝑒𝑟𝑜 → 𝐺𝑒𝑡 𝑋𝑜
‫بين‬ ‫من‬ ‫االكبر‬ ‫القيمه‬ ‫حساب‬ ‫يتم‬M1,M2,M3,M4,M5
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀𝑢 𝑀𝐴𝑋 ∗ 106
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝐵 𝑅.𝐶
= 𝑚𝑚
𝒕 𝑹.𝑪 = 𝒅 + 𝒄𝒐𝒗𝒆𝒓(𝟕𝟎𝒎𝒎)
‫للـ‬ ‫كبيره‬ ‫قيمة‬ ‫اختيار‬ ‫ُفضل‬‫ي‬C1‫بين‬5.3‫الى‬3‫القاعده‬ ‫تكون‬ ‫ان‬ ‫لضمان‬ ‫كبيره‬ ‫القاعده‬ ‫تخانة‬ ‫تكون‬ ‫حتى‬Rigid
‫ج‬-‫القصيره‬ ‫االتجاه‬ ‫فى‬ ‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫عمق‬ ‫ان‬ ‫من‬ ‫التأكد‬(Transverse Direction)
‫الحرجه‬ ‫القطاعات‬ ‫على‬ ‫للحصول‬‫نع‬ ‫الصغير‬ ‫لإلتجاه‬( ‫مدفونه‬ ‫كمره‬ ‫كأنها‬ ‫عمود‬ ‫كل‬ ‫اسفل‬ ‫القاعده‬ ‫ان‬ ‫تبر‬Hidden Beam)
‫العمود‬ ‫اسفل‬ ‫ابعادها‬B 𝑅.𝐶 * L,‫ان‬ ‫حيث‬L‫القاعد‬ ‫عمق‬ ‫بداللة‬ ‫قيمته‬ ‫تكون‬

33. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬33‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
‫بين‬ ‫للعزوم‬ ‫األكبر‬ ‫القيمه‬ ‫أخذ‬ ‫يتم‬ ‫ثم‬M1‫و‬M2
‫الـ‬ ‫قيمة‬ ‫وحساب‬C1‫بمعلومية‬ ‫اآلتيه‬ ‫المعادله‬ ‫من‬
‫خطوة‬ ‫فى‬ ‫قبل‬ ‫من‬ ‫حسابه‬ ‫تم‬ ‫الذي‬ ‫القاعده‬ ‫عمق‬
‫الطولي‬ ‫االتجاه‬ ‫تصميم‬
𝒅 = 𝑪𝟏 √
𝑴𝒖 𝑴𝑨𝑿 ∗ 𝟏𝟎 𝟔
𝑭𝒄𝒖 ∗ 𝟏𝟎𝟎𝟎
→
𝑮𝒆𝒕 𝑪𝟏
𝑰𝒇 𝑪𝟏 < 𝟑 (𝑰𝒏𝒄𝒓𝒆𝒂𝒔𝒆 𝒅)
Hidden Beam 1
‫الحسابات‬ ‫لتسهيل‬,‫لكل‬ ‫متوسط‬ ‫عرض‬ ‫حساب‬ ‫يتم‬
‫شريحه‬,‫ويتم‬‫من‬ ‫شريحه‬ ‫كل‬ ‫حدود‬ ‫عند‬ ‫االطول‬ ‫قياس‬
)‫مناسب‬ ‫رسم‬ ‫بمقياس‬ ‫الرسم‬ ‫يتم‬ ‫(حيث‬ ‫الرسم‬
𝐵1 𝑎𝑣𝑔 =
𝐵3 𝑅.𝐶 + 𝐵4 𝑅.𝐶
2
𝐿1 = 𝑏1 + 2𝑑 = 𝑚
‫وهو‬ ‫العمود‬ ‫وش‬ ‫عند‬ ‫الحرج‬ ‫القطاع‬ ‫مكان‬ ‫على‬ ‫للحصول‬
‫الـ‬ ‫إلنهيار‬ ‫المعرض‬ ‫المكان‬Hidden Beam‫عزوم‬ ‫نتيجة‬
‫الـ‬ ‫حساب‬ ‫يتم‬ ‫االنحناء‬Z
𝑍1 =
𝐵1 𝑎𝑣𝑔 − 𝑎1
2
= 𝑚
‫اسفل‬ ‫القاعده‬ ‫مساحة‬ ‫على‬ ‫المؤثره‬ ‫اإلجهادات‬ ‫لحساب‬
( ‫العمود‬Hidden Beam)
𝐹1𝑎𝑐𝑡 =
𝑃1𝑢
𝐵1 𝑎𝑣𝑔 ∗ 𝐿1
= 𝐾𝑁𝑚2
‫العمود‬ ‫وش‬ ‫عند‬ ‫المؤثره‬ ‫العزوم‬ ‫اجمالي‬ ‫لحساب‬
𝑴𝟏 𝒂𝒄𝒕 = 𝑭𝟏𝒂𝒄𝒕 ∗
𝒁𝟏 𝟐
𝟐
= 𝑲𝑵. 𝒎
Hidden Beam 2
𝐵2 𝑎𝑣𝑔 =
𝐵5 𝑅.𝐶 + 𝐵6 𝑅.𝐶
2
𝐿2 = 𝑏2 + 2𝑑 = 𝑚 & 𝑍2 =
𝐵2 𝑎𝑣𝑔 − 𝑎2
2
= 𝑚
𝐹2𝑎𝑐𝑡 =
𝑃2𝑢
𝐵2 𝑎𝑣𝑔 ∗ 𝐿2
= 𝐾𝑁𝑚2
𝑴𝟐 𝒂𝒄𝒕 = 𝑭𝟐𝒂𝒄𝒕 ∗
𝒁𝟐 𝟐
𝟐
= 𝑲𝑵. 𝒎
‫ح‬-‫من‬ ‫التحقق‬( ‫المؤثر‬ ‫القص‬Check Shear)
‫مسافة‬ ‫عند‬ ‫المؤثر‬ ‫القص‬ ‫اجهاد‬ ‫حساب‬ ‫يتم‬d/2‫العمود‬ ‫وش‬ ‫من‬
‫عنده‬ ‫ال‬Qmax
𝑸𝒄𝒓 = 𝑸𝒎𝒂𝒙(𝑭𝒓𝒐𝒎 𝑺. 𝑭. 𝑫) − 𝑾𝒖𝒍𝒕 ∗
𝒅
𝟐
𝑞𝑢 =
𝑄𝑐𝑟(𝑘𝑁) ∗ 1000
𝑏 (𝑚𝑚) ∗ 𝑑(𝑚𝑚)
= 𝑁/𝑚𝑚2
( ‫للقص‬ ‫الخرسانه‬ ‫مقاومة‬ ‫اجهاد‬ ‫حساب‬Allowable Shear Stress)
𝑞𝑐𝑢 = 0.16 √
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
= 𝑁/𝑚𝑚2
𝒒𝒖 > 𝒒𝒄𝒖
(𝑼𝑵 𝑺𝑨𝑭𝑬 𝑺𝒉𝒆𝒂𝒓 − 𝑰𝒏𝒄𝒓𝒆𝒂𝒔𝒆 𝒅)
𝒒𝒖 < 𝒒𝒄𝒖
(𝑺𝑨𝑭𝑬 𝑺𝒉𝒆𝒂𝒓)
‫خ‬-‫من‬ ‫التحقق‬( ‫لإلعمده‬ ‫الثاقب‬ ‫القص‬Check Punching)
‫يتم‬‫من‬ ‫التحقق‬‫تخترق‬ ‫ال‬ ‫حتى‬ ‫كافي‬ ‫انه‬ ‫من‬ ‫والتأكد‬ ‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫عمق‬
‫ومقارنتها‬ ‫االعمده‬ ‫من‬ ‫المؤثره‬ ‫الثاقب‬ ‫القص‬ ‫اجهادات‬ ‫بحساب‬ ‫القاعده‬ ‫االعمده‬
‫الثاقب‬ ‫للقص‬ ‫الخرسانه‬ ‫تحمل‬ ‫باجهاد‬,‫ُعد‬‫ب‬ ‫على‬ ‫الحرج‬ ‫القطاع‬ ‫ويكون‬d/2
‫الـ‬ ‫حسابات‬ ‫فى‬ ‫المستخدمه‬ ‫االجهاد‬ ‫ان‬ ‫مراعاة‬ ‫مع‬Punching‫المؤثر‬ ‫االجهاد‬ ‫هو‬
‫كلها‬ ‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫على‬
𝑭𝒂𝒄𝒕 =
𝑹𝒘 ∗ 𝟏. 𝟓
𝑩 𝒂𝒗𝒈(𝑹.𝑪) ∗ 𝑳 𝑹.𝑪

34. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬34‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
Column 1
𝑄1𝑝 = 𝑃1𝑢 − (𝑭𝒂𝒄𝒕)[(𝑎1 + 𝑑)(𝑏1 + 𝑑)] = 𝑘𝑁
𝑞1 𝑝𝑢 =
𝑄𝑝 ∗ 1000
[2(𝑎1 + 𝑑) + 2(𝑏1 + 𝑑)] ∗ 𝑑
= 𝑁/𝑚𝑚2
Column 2
𝑄2𝑝 = 𝑃2𝑢 − (𝑭𝒂𝒄𝒕)[(𝑎2 + 𝑑)(𝑏2 + 𝑑)] = 𝑘𝑁
𝑞2 𝑝𝑢 =
𝑄𝑝 ∗ 1000
[2(𝑎2 + 𝑑) + 2(𝑏2 + 𝑑)] ∗ 𝑑
= 𝑁/𝑚𝑚2
‫الـ‬ ‫بين‬ ‫لإلجهاد‬ ‫األكبر‬ ‫القيمه‬ ‫اختيار‬ ‫يتم‬𝒒𝟐 𝒑𝒖‫و‬𝒒𝟏 𝒑𝒖
Calculation of Allowable Concrete Punching Stress
𝑞 𝑝𝑐𝑢 = 0.316 (0.5 +
𝑎
𝑏
) √
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
𝑁/𝑚𝑚2
= 𝑁/𝑚𝑚2
𝑞 𝑝𝑐𝑢 = 0.8 (
𝛼 𝑑
𝑏 𝑜
+
0.2) √
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
= 𝑁/𝑚𝑚2
𝑞 𝑝𝑐𝑢 = 1.6 𝑁/𝑚𝑚2
𝒒 𝒑𝒄𝒖 = 𝟎. 𝟑𝟏𝟔√
𝑭𝒄𝒖
𝜸𝒄
= 𝑵/𝒎𝒎 𝟐
𝒒𝒑𝒖 > 𝒒 𝒑𝒄𝒖
(𝑼𝑵 𝑺𝑨𝑭𝑬 𝑷𝒖𝒏𝒄𝒉𝒊𝒏𝒈)
Increase dimensions
𝒒𝒑𝒖 < 𝒒 𝒑𝒄𝒖
(𝑺𝑨𝑭𝑬 𝑷𝒖𝒏𝒄𝒉𝒊𝒏𝒈)
‫د‬-‫الحرجه‬ ‫القطاعات‬ ‫تسليح‬
‫الـ‬ ‫لرسمة‬ ‫الرجوع‬ ‫يتم‬B.M.D‫الـ‬ ‫قيم‬ ‫واستخراج‬ ‫الطولي‬ ‫لإلتجاه‬ ‫رسمها‬ ‫سبق‬ ‫التى‬Max‫للـ‬-ve‫والـ‬+ve‫وتصميم‬ ‫وللعزوم‬
‫عليها‬ ‫المسلحه‬ ‫القاعده‬
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀𝑢 𝑀𝐴𝑋
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝐵
→ 𝐺𝑒𝑡 𝐶1 & 𝐽
‫الـ‬ ‫قيمة‬ ‫تكون‬B‫عرض‬ ‫بقيمة‬ ‫الطويل‬ ‫االتجاه‬ ‫فى‬
‫عنده‬ ‫نحسب‬ ‫الذي‬ ‫القطاع‬ ‫عند‬ ‫المسلحه‬ ‫القاعده‬
‫الرسم‬ ‫من‬ ‫ويؤخذ‬,‫و‬‫بـ‬ ‫تؤخذ‬ ‫القصير‬ ‫االتجاه‬ ‫فى‬0111
𝐴𝑠 =
𝑀𝑢 𝑀𝐴𝑋
𝐹𝑦 ∗ 𝑑 ∗ 𝐽
= 𝑚𝑚2
𝐴𝑠𝑚 =
𝐴𝑠
𝑤𝑖𝑑𝑡ℎ
= 𝑚𝑚2
𝑚
Check Asmin
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑
5 12
‫ال‬ ‫التى‬ ‫اإلتجاهات‬ ‫فيه‬ ‫التسليح‬ ‫قيمة‬ ‫وتكون‬
‫بـ‬ ‫تصميمها‬ ‫يتم‬𝟓 𝟏𝟐
i)‫الطولي‬ ‫اإلتجاه‬ ‫تسليح‬
j)( ‫العرضي‬ ‫اإلتجاه‬ ‫تسليح‬Hidden Beams)

35. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬30‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
‫ذ‬-‫التسليح‬ ‫تفاصيل‬ ‫رسم‬
5)‫عمل‬ ‫امكانيه‬ ‫من‬ ‫التحقق‬ ‫يتم‬Isolated Footings,‫الحل‬ ‫متابعة‬ ‫يتم‬ ‫الشرط‬ ‫يتحقق‬ ‫لم‬ ‫فأذا‬
4)‫عمل‬ ‫امكانية‬ ‫من‬ ‫التحقق‬ ‫يتم‬Strap Beam‫الحل‬ ‫متابعة‬ ‫يتم‬ ‫الشرط‬ ‫يتحقق‬ ‫لم‬ ‫فإذا‬
3)‫استخدام‬ ‫يتم‬Combined Footing‫الـ‬ ‫قيمة‬ ‫مقارنة‬ ‫ويتم‬P1‫و‬P2
1)‫مستطيل‬ ‫شكل‬ ‫على‬ ‫قاعده‬ ‫استخدام‬ ‫يتم‬ ‫الداخلي‬ ‫العمود‬ ‫من‬ ‫أقل‬ ‫حمله‬ ‫الجار‬ ‫عمود‬ ‫كان‬ ‫اذا‬
2)‫منحرف‬ ‫شبه‬ ‫شكل‬ ‫على‬ ‫قاعده‬ ‫استخدام‬ ‫يتم‬ ‫الداخلي‬ ‫العمود‬ ‫من‬ ‫اكبر‬ ‫حمل‬ ‫عليه‬ ‫الجار‬ ‫عمود‬ ‫كان‬ ‫اذا‬

36. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬36‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
Sheet) It is required to design a footing to
support a R.C column C1(400*700mm) and
carrying working load 1500KN and column
C2 (400*700)mm and carrying working
load 1200 KN , The Spacing between the
C.L of two columns is 4m ,and the allowable
net bearing capacity in the footing site is
150KN/m2 (Fcu = 30 N/mm2 ,Fy = 360
N/mm2),and draw details of RFT , to Scale
1:50 ,Tpc = 40cm
8)‫عمل‬ ‫امكانيه‬ ‫من‬ ‫التحقق‬ ‫يتم‬ : ً‫ال‬‫او‬Isolated Footings
‫االجار‬ ‫عمود‬ ‫ومركز‬ ‫الجار‬ ‫حد‬ ‫بين‬ ‫الحره‬ ‫المسافه‬ ‫مع‬ ‫ومقارنته‬ ‫طولها‬ ‫نصف‬ ‫وحساب‬ ‫مربعه‬ ‫قاعده‬ ‫استخدام‬ ‫افتراض‬ ‫يتم‬
1
2
𝐵 𝑃.𝐶 =
1
2
√
𝑃1
𝑞𝑎𝑙𝑙
=
1
2
√
1500
150
= 1.6𝑚 > 𝐷(1𝑚)
‫الجار‬ ‫حد‬ ‫مع‬ ‫الجار‬ ‫عمود‬ ‫لتقارب‬ ‫منفصله‬ ‫قواعد‬ ‫استخدام‬ ‫يمكن‬ ‫ال‬
6)‫عمل‬ ‫امكانية‬ ‫من‬ ‫التحقق‬ ‫يتم‬ : ً‫ا‬‫ثاني‬Strap Beam
‫استخدام‬ ‫افتراض‬ ‫يتم‬Strap Beam
‫الخرسانيه‬ ‫القواعد‬ ‫على‬ ‫المؤثره‬ ‫االحمال‬ ‫محصلة‬ ‫تحديد‬ : ً‫ال‬‫او‬
𝑒 = 0.2 ∗ 𝑆 = 0.8𝑚
‫حول‬ ‫العزوم‬ ‫حساب‬P2
𝑅1 =
𝑃1 ∗ 𝑆
𝑆 − 𝑒
=
1500 ∗ 4
4 − 0.8
= 1875 𝑘𝑁
‫قيمة‬ ‫حساب‬R2
𝑹𝟐 = 𝑹𝟏 − 𝑷𝟏 − 𝑷𝟐
= 𝟏𝟓𝟎𝟎 + 𝟏𝟐𝟎𝟎 − 𝟏𝟖𝟕𝟓 = 𝟖𝟐𝟓 𝒌𝑵
‫الخرسانيه‬ ‫القواعد‬ ‫ابعاد‬ ‫حساب‬ : ‫ثانيا‬
‫الجار‬ ‫عمود‬ ‫قاعدة‬ ‫ابعاد‬ ‫حساب‬‫الداخلي‬ ‫العمود‬ ‫قاعدة‬ ‫ابعاد‬ ‫حساب‬
𝐿1 𝑃.𝐶 = 2(𝑒 + 𝐷) = 2(0.8 + 1𝑚) = 3.6𝑚
𝐿1 𝑃.𝐶 ∗ 𝐵1 𝑃.𝐶 =
𝑅1
𝑞𝑎𝑙𝑙
→ 3.6 ∗ 𝐵1 𝑃.𝐶 =
1875
150
𝐵1 𝑃.𝐶 ~3.5𝑚
𝐿1 𝑅.𝐶 = 𝐿1 𝑃.𝐶 = 3.6𝑚
B1 𝑅.𝐶 = 𝐵1 𝑃.𝐶 − 2 𝑡 𝑃.𝐶 = 3.5 − 2 ∗ 0.4 = 2.7𝑚
𝐿2 𝑃.𝐶 = 𝐵2 𝑃.𝐶 + (𝑏 − 𝑎) = 𝐵2 𝑃.𝐶 + 0.3
𝐵2 𝑃.𝐶 ∗ (𝐵2 𝑃.𝐶 + (𝑏 − 𝑎)) =
𝑅2
𝑞𝑎𝑙𝑙
𝐵2 𝑃.𝐶 ∗ (𝐵2 𝑃.𝐶 + 0.3 ) =
805
150
→ 𝑔𝑒𝑡 𝐵 𝑃.𝐶 ~2.2 𝑚 & 𝐺𝑒𝑡 𝐿 𝑃.𝐶 = 2.5 𝑚
B2 𝑅.𝐶 = 𝐵2 𝑃.𝐶 − 2 𝑡 𝑃.𝐶 = 1.4𝑚
𝐿2 𝑅.𝐶 = 𝐿2 𝑃.𝐶 − 2 𝑡 𝑃.𝐶 = 1.7𝑚
‫من‬ ‫التحقق‬‫استخدام‬ ‫امكانية‬Strap Footing
𝑿 = 𝟏 + 𝟒 − 𝟑. 𝟔 −
𝟐. 𝟐
𝟐
= 𝟎. 𝟑𝒎
𝑿 <
𝑳𝟏
𝟐
&
𝑳𝟐
𝟐
< 𝟏. 𝟒𝒎&𝟏. 𝟏𝒎
‫استخدام‬ ‫يمكن‬ ‫ال‬BeamStrap‫الداخلي‬ ‫العمود‬ ‫مع‬ ‫الجار‬ ‫عمود‬ ‫لتقارب‬

37. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬37‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
10)ً‫ا‬‫ثالث‬‫يتم‬ :‫استخدام‬Combined Footing
∵ 𝑷𝟏 > 𝑷𝟐 → 𝑼𝒔𝒆 𝑻𝒓𝒂𝒑𝒛𝒐𝒊𝒅𝒂𝒍 𝑭𝒐𝒐𝒕𝒊𝒏𝒈
3)‫ال‬ ‫االحمال‬ ‫محصلة‬ ‫ومكان‬ ‫قيمة‬ ‫تحديد‬‫م‬‫االعمده‬ ‫من‬ ‫ؤثره‬
𝑹 = 𝑷𝟏 + 𝑷𝟐 = 𝟏𝟓𝟎𝟎 + 𝟏𝟐𝟎𝟎 = 𝟐𝟕𝟎𝟎 𝑲𝑵
‫حول‬ ‫العزوم‬ ‫بحساب‬‫الجار‬ ‫عمود‬
𝑋 =
𝑃2 ∗ 𝑆
𝑅
=
1200 ∗ 4
2700
= 1.78𝑚
𝑋𝑡 = 𝑋 + 𝐷 = 1.78 + 1 = 2.78
4)‫الخرسانيه‬ ‫القواعد‬ ‫ابعاد‬ ‫تحديد‬
‫ر‬-‫والعاديه‬ ‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫طول‬ ‫تحديد‬
𝐋 𝑷.𝑪 = 𝐋 𝑹.𝑪 = 𝑫 + 𝑺 + (𝟎. 𝟓 − 𝟏𝒎)
L 𝑃.𝐶 = L 𝑅.𝐶 = 1 + 4 + 1 = 6𝑚
‫ز‬-‫والعاديه‬ ‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫عرض‬ ‫تحديد‬
𝐴𝑟𝑒𝑎 𝑃.𝐶 = L 𝑃.𝐶 ∗ (
𝐵1 𝑃.𝐶 + 𝐵2 𝑃.𝐶
2
) =
𝑅𝑤
𝑞𝑎𝑙𝑙
2700
150
= 6 ∗ (
𝐵1 𝑃.𝐶 + 𝐵2 𝑃.𝐶
2
)
𝑩𝟏 𝑷.𝑪 + 𝑩𝟐 𝑷.𝑪 = 𝟔 → 𝒆𝒒𝒖𝒂𝒕𝒊𝒐𝒏 𝟏
Xt =
𝐿 𝑃.𝐶
3
(
𝐵1 𝑃.𝐶 + 2𝐵2 𝑃.𝐶
𝐵1 𝑃.𝐶 + 𝐵2 𝑃.𝐶
)
‫رقم‬ ‫المعادله‬ ‫من‬ ‫بالتعويض‬0
2.78 = 2 (
𝟔 + 𝐵2 𝑃.𝐶
𝟔
)
1.39 =
𝟔 + 𝑩𝟐 𝑷.𝑪
𝟔
→ 𝟔 + 𝑩𝟐 𝑷.𝑪 = 𝟖. 𝟑𝟒
𝑩𝟐 𝑷.𝑪 = 𝟐. 𝟑𝟒𝒎 ≈ 𝟐. 𝟒𝒎 & 𝑩𝟏 𝑷.𝑪 = 𝟔 − 𝟐. 𝟒
= 𝟑. 𝟔𝒎
𝑩𝟏 𝑹.𝑪 = 𝟐. 𝟖𝒎 & 𝑩𝟐 𝑹.𝑪 = 𝟏. 𝟔𝒎
‫س‬-‫المسلحه‬ ‫للقاعده‬ ‫العرض‬ ‫متوسط‬ ‫حساب‬
𝐵𝑎𝑣𝑔. 𝑅. 𝐶 =
𝐵1 𝑅.𝐶 + 𝐵2 𝑅.𝐶
2
=
2.8 + 1.6
2
= 2.2𝑚
0)‫الـ‬ ‫قيم‬ ‫الى‬ ‫المؤثره‬ ‫االحمال‬ ‫تحويل‬Ultimate
𝑃1 𝑈.𝐿 = 𝑃1 ∗ 1.5 = 2250𝑘𝑁 | 𝑃2 𝑈.𝐿 = 𝑃2 ∗ 1.5 = 1800𝑘𝑁 |𝑅 𝑈
.𝐿
= 𝑅 ∗ 1.5 = 4050𝑘𝑁
6)‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫من‬ ‫الطولي‬ ‫اإلتجاه‬ ‫تصميم‬
𝑊𝑈.𝐿 =
𝑅 𝑈.𝐿
𝐿 𝑅.𝐶
=
4050
6
= 675 𝐾𝑁/𝑚

38. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬38‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
‫الـ‬ ‫رسم‬ ‫يتم‬S.F.D‫و‬B.M.D‫كمره‬ ‫كأنها‬ ‫للقاعده‬
‫بعرض‬𝐁 𝑹.𝑪‫الـ‬ ‫(رسم‬B.M.D‫الـ‬ ‫بحساب‬Moment‫عند‬
‫االعمده‬ ‫وش‬)
‫الـ‬ ‫قيمة‬ ‫ولحساب‬Max‫يتم‬ ‫القاعده‬ ‫منتصف‬ ‫فى‬
‫الـ‬ ‫نقطة‬ ‫مكان‬ ‫تحديد‬Zero Shear,‫على‬ ‫تقع‬ ‫التى‬
‫ُعد‬‫ب‬Xo‫القاعده‬ ‫وش‬ ‫من‬))‫اليسار‬ ‫جهة‬ ‫من‬
𝑊𝑢𝑙𝑡 ∗ 𝑿𝒐 − 𝑃1 𝑈.𝐿 = 𝑍𝑒𝑟𝑜 →
𝑿𝒐 =
𝟐𝟐𝟓𝟎
𝟔𝟕𝟓
= 𝟑. 𝟑𝟑𝒎
‫القيمه‬ ‫حساب‬ ‫يتم‬‫القاعده‬ ‫على‬ ‫للعزوم‬ ‫االكبر‬
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀𝑢 𝑀𝐴𝑋 ∗ 106
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝐵 𝑅.𝐶
= 𝑚𝑚
𝑑 = 5 √
1500 ∗ 106
30 ∗ 2200
= 754 𝑚𝑚
𝒕 𝑹.𝑪 = 𝒅 + 𝒄𝒐𝒗𝒆𝒓 = 𝟕𝟓𝟒 + 𝟕𝟎 = 𝟖𝟐𝟒𝒎𝒎
𝑻𝑨𝑲𝑬 𝒕 = 𝟖𝟓𝟎𝒎𝒎 & 𝒅 = 𝟕𝟖𝟎𝒎𝒎
7)( ‫القصيره‬ ‫االتجاه‬ ‫فى‬ ‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫عمق‬ ‫ان‬ ‫من‬ ‫التأكد‬Transverse Direction)
Hidden Beam 1
𝐵1 𝑎𝑣𝑔 =
𝐵3 𝑅.𝐶 + 𝐵4 𝑅.𝐶
2
=
2.8 + 2.37
2
= 2.6𝑚
𝐿1 = 𝑏1 + 2𝑑 = 0.7 + 0.78 + 0.65 = 2.13 𝑚
𝑍1 =
𝐵1 𝑎𝑣𝑔 − 𝑎1
2
=
2.6 − 0.4
2
= 𝟏. 𝟏 𝒎
𝐹1𝑎𝑐𝑡 =
𝑃1𝑢
𝐵1 𝑎𝑣𝑔 ∗ 𝐿1
=
2250
2.6 ∗ 2.13
= 406.3 𝐾𝑁𝑚2
‫العمود‬ ‫وش‬ ‫عند‬ ‫المؤثره‬ ‫العزوم‬ ‫اجمالي‬ ‫لحساب‬
𝑴𝟏 𝒂𝒄𝒕 = 𝑭𝟏𝒂𝒄𝒕 ∗
𝒁𝟏 𝟐
𝟐
= 𝟒𝟎𝟔 ∗
𝟏. 𝟏 𝟐
𝟐
= 𝟐𝟒𝟔𝑲𝑵. 𝒎
Hidden Beam 2
𝐵2 𝑎𝑣𝑔 =
𝐵5 𝑅.𝐶 + 𝐵6 𝑅.𝐶
2
=
2 + 1.6
2
= 1.8𝑚
𝐿2 = 𝑏2 + 2𝑑 = 0.4 + 2 ∗ 0.78 = 1.96 𝑚
𝑍2 =
𝐵2 𝑎𝑣𝑔 − 𝑎2
2
=
1.8 − 0.7
2
= 0.55 𝑚
𝐹2𝑎𝑐𝑡 =
𝑃2𝑢
𝐵2 𝑎𝑣𝑔 ∗ 𝐿2
=
1800
1.8 ∗ 1.96
= 510 𝐾𝑁𝑚2
𝑴𝟐 𝒂𝒄𝒕 = 𝑭𝟐𝒂𝒄𝒕 ∗
𝒁𝟐 𝟐
𝟐
= 𝟓𝟏𝟎 ∗
𝟎. 𝟓𝟓 𝟐
𝟐
= 𝟕𝟕. 𝟏𝑲𝑵. 𝒎
𝟕𝟖𝟎 = 𝑪𝟏 √
𝟐𝟒𝟔 ∗ 𝟏𝟎 𝟔
𝟑𝟎 ∗ 𝟏𝟎𝟎𝟎
→ 𝑪𝟏 = 𝟖. 𝟔(𝑺𝑨𝑭𝑬)
8)‫من‬ ‫التحقق‬( ‫المؤثر‬ ‫القص‬Check Shear)

39. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬36‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
‫مسافة‬ ‫عند‬ ‫المؤثر‬ ‫القص‬ ‫اجهاد‬ ‫حساب‬ ‫يتم‬d/2‫وش‬ ‫من‬
‫عنده‬ ‫ال‬ ‫العمود‬Qmax
𝑸𝒄𝒓 = 𝑸𝒎𝒂𝒙(𝑭𝒓𝒐𝒎 𝑺. 𝑭. 𝑫) − 𝑾𝒖𝒍𝒕 ∗
𝒅
𝟐
=
𝟏𝟑𝟑𝟗 − 𝟔𝟕𝟓 ∗
𝟎. 𝟕𝟖
𝟐
= 𝟏𝟎𝟕𝟓. 𝟖 𝑲𝑵
𝑞𝑢 =
𝑄𝑐𝑟(𝑘𝑁) ∗ 1000
𝑏 (𝑚𝑚) ∗ 𝑑(𝑚𝑚)
=
1075.8 ∗ 1000
2450 ∗ 780
= 0.56 𝑁/𝑚𝑚2
B=2450mm (FROM Drawing at critical Sec)
( ‫للقص‬ ‫الخرسانه‬ ‫مقاومة‬ ‫اجهاد‬ ‫حساب‬Allowable
Shear Stress)
𝑞𝑐𝑢 = 0.16 √
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
= 0.72 𝑁/𝑚𝑚2
𝒒𝒖 < 𝒒𝒄𝒖
(𝑺𝑨𝑭𝑬 𝑺𝒉𝒆𝒂𝒓)
6)‫من‬ ‫التحقق‬( ‫لإلعمده‬ ‫الثاقب‬ ‫القص‬Check Punching)
‫حساب‬‫كلها‬ ‫المسلحه‬ ‫القاعده‬ ‫على‬ ‫المؤثر‬ ‫االجهاد‬
𝑭𝒂𝒄𝒕 =
𝑹𝒘 ∗ 𝟏. 𝟓
𝑩 𝒂𝒗𝒈(𝑹.𝑪) ∗ 𝑳 𝑹.𝑪
=
𝟒𝟎𝟓𝟎
𝟐. 𝟐 ∗ 𝟔
= 𝟑𝟎𝟕 𝑲𝑵/𝒎 𝟐
Column 1
A1+d = 0.4+0.78=1.18m
B1+d = 0.7+0.78=1.48m
𝑄1𝑝 = 𝑃1𝑢 − (𝑭𝒂𝒄𝒕)[(𝑎1 + 𝑑)(𝑏1 + 𝑑)]
= 2250 − 307 ∗ (1.18 ∗ 1.48) = 1714𝑘𝑁
𝑞1 𝑝𝑢 =
𝑄𝑝 ∗ 1000
[2(𝑎1 + 𝑑) + 2(𝑏1 + 𝑑)] ∗ 𝑑
=
1714 ∗ 1000
[2 ∗ 1118 + 2 ∗ 1480] ∗ 780
= 𝟎. 𝟐 𝑵/𝒎𝒎 𝟐
Column 2
A1+d = 0.4+0.78=1.18m
B1+d = 0.7+0.78=1.48
𝑄2𝑝 = 𝑃2𝑢 − (𝑭𝒂𝒄𝒕)[(𝑎2 + 𝑑)(𝑏2 + 𝑑)]
= 1800 − 307 ∗ (1.18 ∗ 1.48) = 1264𝐾𝑁
𝑞2 𝑝𝑢 =
𝑄𝑝 ∗ 1000
[2(𝑎2 + 𝑑) + 2(𝑏2 + 𝑑)] ∗ 𝑑
=
1264 ∗ 1000
[2 ∗ 1118 + 2 ∗ 1480] ∗ 780
= 0.15𝑁/𝑚𝑚2
‫الـ‬ ‫بين‬ ‫لإلجهاد‬ ‫األكبر‬ ‫القيمه‬ ‫اختيار‬ ‫يتم‬𝒒𝟐 𝒑𝒖‫و‬𝒒𝟏 𝒑𝒖
Calculation of Allowable Concrete Punching Stress
𝑞 𝑝𝑐𝑢 = 0.316 (0.5 +
𝑎
𝑏
) √
30
1.5
𝑁/𝑚𝑚2
= 1.5 𝑁/𝑚𝑚2𝑞 𝑝𝑐𝑢 = 0.8 (
𝛼 𝑑
𝑏 𝑜
+ 0.2) √
𝐹𝑐𝑢
𝛾𝑐
= 4.9 𝑁/𝑚𝑚2
𝑞 𝑝𝑐𝑢 = 1.6 𝑁/𝑚𝑚2
𝒒 𝒑𝒄𝒖 = 𝟎. 𝟑𝟏𝟔√
𝑭𝒄𝒖
𝜸𝒄
= 𝟏. 𝟒 𝑵/𝒎𝒎 𝟐

40. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬40‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
𝒒𝒑𝒖 < 𝒒 𝒑𝒄𝒖
(𝑺𝑨𝑭𝑬 𝑷𝒖𝒏𝒄𝒉𝒊𝒏𝒈)
10)‫الحرجه‬ ‫القطاعات‬ ‫تسليح‬
‫-ش‬ Long direction
Sec 1
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀𝑢
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝐵
780 = 𝐶1 ∗ √
1500 ∗ 106
30 ∗ 2200
→ 𝐶1 = 5.2 & 𝐽
= 0.826
𝐴𝑠 =
𝑀𝑢
𝐹𝑦 ∗ 𝑑 ∗ 𝑗
=
1500 ∗ 106
360 ∗ 0.826 ∗ 780
= 6468 𝑚𝑚2
𝐴𝑠𝑚 =
𝐴𝑠
2.2
=
6468
2.2
= 2940 𝑚𝑚2
𝑚
Check Asmin
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑 = 1.5 ∗ 780 = 1170𝑚𝑚2
(𝑂𝐾)
5 12 = 565 𝑚𝑚2
𝐴𝑠 > 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛
TAKE : 𝟖 𝟐𝟐/𝒎
Sec 2
𝑑 = 𝐶1 √
𝑀𝑢
𝐹𝑐𝑢 ∗ 𝐵
780 = 𝐶1 ∗ √
216 ∗ 106
30 ∗ 1780
→ 𝐶1 = 12.6 & 𝐽
= 0.826
𝐴𝑠 =
𝑀𝑢
𝐹𝑦 ∗ 𝑑 ∗ 𝑗
=
216 ∗ 106
360 ∗ 0.826 ∗ 780
= 931.3 𝑚𝑚2
𝐴𝑠𝑚 =
𝐴𝑠
1.78
=
931.3
1.78
= 524 𝑚𝑚2
𝑚
Check Asmin
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑 = 1.5 ∗ 780 = 1170𝑚𝑚2
(𝑂𝐾)
5 12 = 565 𝑚𝑚2
𝐴𝑠 < 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛
TAKE : 𝟔 𝟏𝟔/𝒎
Short Direction
Hidden Beam 1
780 = 𝐶1 ∗ √
246 ∗ 106
30 ∗ 1000
→ 𝐶1 = 8.6 & 𝐽 = 0.826
𝐴𝑠 =
𝑀𝑢
𝐹𝑦 ∗ 𝑑 ∗ 𝑗
=
246 ∗ 106
360 ∗ 0.826 ∗ 780
= 1061𝑚𝑚2
Check Asmin
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑 = 1.5 ∗ 780 = 1170𝑚𝑚2
(𝑂𝐾)
5 12 = 565 𝑚𝑚2
𝐴𝑠 < 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛
TAKE : 𝟔 𝟏𝟔/𝒎
Hidden Beam 2
780 = 𝐶1 ∗ √
77 ∗ 106
30 ∗ 1000
→ 𝐶1 = 5.97 & 𝐽 = 0.826
𝐴𝑠 =
𝑀𝑢
𝐹𝑦 ∗ 𝑑 ∗ 𝑗
=
77 ∗ 106
360 ∗ 0.826 ∗ 780
= 332 𝑚𝑚2
Check Asmin
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = {
1.5 𝑑 = 1.5 ∗ 780 = 1170𝑚𝑚2
(𝑂𝐾)
5 12 = 565 𝑚𝑚2
𝐴𝑠 < 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛
TAKE : 𝟔 𝟏𝟔/𝒎

41. #No. 2 – Combined Footing Foundations 1
‫صفحة‬41‫من‬41Collected By: Karim Sayed Gaber(2016)
‫ص‬-‫التسليح‬ ‫تفاصيل‬ ‫رسم‬
-‫االساسات‬ ‫تصميم‬ ‫مذكرات‬–)‫شمس‬ ‫عين‬ ( ‫الليثي‬ ‫ياسر‬ .‫م‬‫(نسخة‬7101)
-‫االنشائيه‬ ‫التفاصيل‬ ‫دليل‬–‫المصري‬ ‫الكود‬
-‫سليمان‬ ‫عادل‬ .‫د‬ ‫محاضرات‬
-)‫الزقازيق‬ ‫(جامعة‬ ‫االساسات‬ ‫تصميم‬ ‫مذكرات‬,)‫شمس‬ ‫عين‬ ‫(جامعة‬
-‫الصور‬ ‫بعض‬‫والمسائل‬‫المراجع‬ ‫من‬ ‫مقتبسه‬
-‫ب‬( ‫اإلنشاء‬ ‫تحت‬ ‫مدني‬ ‫مهندس‬ ‫لوج‬underconstruction.blogspot.com/p/obour.html-engineer)