Liên kết trong kết cấu thép

1
CHƯƠNG 2.
LIÊN KẾT
TRONG KẾT CẤU THÉP
A. LIÊN KẾT HÀN
B. LIÊN KẾT BULÔNG

2
CHƯƠNG 2. LIÊN KẾT TRONG KẾT CẤU THÉP
Các loại liên kết :
Liên kết hàn:
ƯĐ: Đơn giản, tốn ít công chế tạo, giảm khối lượng kim loại, kinh tế, liên kết
kín,…
NĐ: Do ảnh hưởng của nhiệt độ cao trong quá trình hàn nên dễ bị biến hình
hàn và ứng suất hàn; làm tăng tính giòn của vật liệu; Khó kiểm tra chất
lượng đường hàn. Khả năng chịu tải trọng động kém;
Liên kết bulông:
ƯĐ: Không bị biến hình hàn; Chịu được tải trọng động tốt; thuận tiện khi
lắp dựng và tháo lắp.
NĐ: Liên kết phức tạp; Tốn vật liệu và công chế tạo hơn so với liên kết
hàn.
Liên kết đinh tán: Phức tạp hơn liên kết bulông. Chịu tải trọng động rất tốt.

3
A. LIÊN KẾT HÀN
§2.1 CÁC PHƯƠNG PHÁP HÀN TRONG KẾT CẤU THÉP
§2.2 CÁC LOẠI ĐƯỜNG HÀN VÀ CƯỜNG ĐỘ TÍNH TOÁN
CỦA ĐƯỜNG HÀN
§2.3 TÍNH TOÁN CÁC LIÊN KẾT HÀN

4
A. LIÊN KẾT HÀN
1. Hàn hồ quang điện
§2.1 CÁC PHƯƠNG PHÁP HÀN TRONG KẾT CẤU THÉP
a) Nguyên lý:
N guån
H å quang
D©y dÉn
K im lo¹ i c¬ b¶n
®iÖn
D©y dÉn ®iÖn
Que hµn
T ay cÇm
Các thép cơ bản và thép lõi que hàn chảy lỏng và dính với nhau do lực hút
điện từ. Độ sâu nóng chảy của thép cơ bản khoảng 1,5 ~ 2 mm.
Kim loại đường hàn là hỗn hợp của kim loại các thép cơ bản và kim loại lõi
que hàn.
Sử dụng nguồn điện 1
chiều để tạo hồ quang
điện xuất hiện tại vị trí
cần nối các thanh thép
cơ bản với que hàn.
Máy
hàn
ĐN: Hàn là quá trình dùng nguồn nhiệt để làm nóng chảy 2 kim loại cần hàn
cộng với một kim loại thứ 3 (kim loại que hàn) được bù vào; 3 kim loại này
hoà lẫn vào nhau rồi cứng lại để tạo thành đường hàn.

5
b) Các yếu tố ảnh hưởng Chất lượng đường hàn
Khoảng cách giữa đầu que hàn và vị trí cần hàn: Khoảng cách được duy trì
không đổi => hồ quang điện ổn định.
Nguồn điện: Nguồn điện ổn định => hồ quang ổn định.
Cách li kim loại lỏng với không khí: Để kim loại lỏng không tiếp xúc với
không khí (tiếp xúc với O2 và N) => que hàn cần phải được bọc thuốc
(chứa khoảng 80% CaCO3 đối với hàn hồ quang điện bằng tay).
Lớp thuốc bọc que hàn cháy tạo thành xỉ nổi trên bề mặt để tránh thép lỏng
tiếp xúc với không khí.
Chất lượng của lớp thuốc bọc que hàn: Lớp thuốc bọc que hàn chứa bột
của một số hợp kim như Mn, Ti,… Khi cháy sẽ hoà vào thép lỏng để làm
tăng chất lượng đường hàn (tăng độ bền của đường hàn).
Trình độ của người hàn: hàn bằng tay hay hàn bằng máy.
(tiếp 2/3)

6
c) Que hàn (theo TCVN 3223-1994):
Chiều dài que hàn 200 ~ 450 mm ; đường kính lõi kim loại que hàn 1,6 ~ 6
mm; lớp thuốc bọc dầy 1 ~ 1,5 mm.
Loại que hàn : được phân theo cường độ tức thời của kim loại đường hàn;
Ví dụ: N42 có cường độ kéo đứt tiêu chuẩn daN/cm2.
Loại que hàn sử dụng phải phù hợp với mác của thép cơ bản:
- có độ bền kéo đứt tức thời của kim loại que hàn lớn hơn của thép cơ bản;
- có các tính chất cơ lý của kim loại que hàn và kim loại thép cơ bản là tương
tự nhau => giảm bớt khối lượng thép nóng chảy, giảm bớt ứng suất hàn và
biến hình hàn.
CCT34, CCT38, CCT42, CCT52 N42, N46
9Mn2, 14Mn2, 9Mn2Si, 10Mn2Si1 N46, N50
4100=wunf
Mác thép Loại que hàn
(tiếp 3/3)

7
2. Hàn hồ quang điện tự động và nửa tự động:
Nguyên lý cơ bản giống như hàn bằng tay, chỉ khác :
- Sử dụng cuộn dây hàn không bọc thuốc, đường kính dây hàn 2 ~ 5 mm.
- Phễu đựng thuốc hàn được gắn với máy hàn.
- Thuốc hàn được rải trước thành lớp dầy trên rãnh hàn; dây hàn được nhả
tự động dần dần theo tốc độ di chuyển đều của máy hàn.
H å quang ch×m
D©y hµn
T huèc hµn
P hÔu r ¶i thuèc hµn
T huèc hµn
M ¸ y hµn
D©y hµn tr Çn
èng hót thuèc hµn
Ray cố định máy hàn

8
2. Hàn hồ quang điện tự động và nửa tự động:
ƯĐ:
- Do nguồn điện ổn định, khoảng cách giữa đầu que hàn và vị trí cần hàn
luôn được duy trì không thay đổi, tốc độ hàn được duy trì ổn định => Hồ
quang điện luôn ổn định.
- Đưòng hàn luôn nằm sâu trong lớp thuốc bọc => kim loại nóng nguội từ từ,
tạo điều kiện cho bọt khí thoát ra ngoài.
⇒ chất lượng đường hàn tốt hơn hàn bằng tay.
NĐ:
- Chỉ thực hiện được cho các đường hàn thẳng hoặc tròn. Không hàn được
cho các đường hàn gấp khúc, đứng, ngược, ở vị trí chật hẹp,…
=> Khắc phục bằng cách hàn bán thủ công, máy hàn được kết hợp di
chuyển bằng tay.

9
3. Hàn hồ quang điện trong lớp khí bảo vệ:
Lớp khí bảo vệ được phun ra trong khi hàn;
Kim loại lỏng được bảo vệ bởi môi trường khí, bị ngăn cản tiếp xúc với
không khí.
Có 2 phương pháp hay được dùng:
- Phương pháp MIG (metal inert gas) : sử dụng khí trơ (như argon hay
helium); => sử dụng được cho mọi kim loại, nhưng giá thành cao.
- Phương pháp MAG (metal active gas) : sử dụng khí cacbonic hoặc hỗn
hợp với khí trơ; => sử dụng cho các loại thép thông thường.
4. Hàn hơi
Sử dụng mỏ hàn để tạo ra ngọn lửa axêtylen, là hỗn hợp cháy của khí
oxy và axetylen. Nhiệt độ nóng chảy có thể đến 3200oC.
Chất lượng đường hàn kém.
Thực hiện ở những nơi không có điện.
Thường dùng để hàn những tấm kim loại mỏng, hoặc để cắt thép.

10
5. Các yêu cầu chính khi hàn và phương pháp kiểm tra đường hàn

11
§2.2 CÁC LOẠI ĐƯỜNG HÀN VÀ CƯỜNG ĐỘ TÍNH TOÁN
1. ĐƯỜNG HÀN ĐỐI ĐẦU
b)
a) c)
Đường hàn đối đầu dùng để liên kết trực tiếp 2 cấu kiện cùng nằm trong 1
mặt phẳng.
Khi hàn, cần phải đảm bảo sự nóng chảy trên suốt bề dầy của bản thép.
Khi bề dầy của các bản thép liên kết lớn, cần phải gia công đầu các bản thép
nối. Qui cách gia công được qui định trong tiêu chuẩn thiết kế.
a. Đặc điểm
Đường hàn có thể thẳng góc hoặc xiên góc với trục của cấu kiện.

12
Qui cách gia công đầu các bản thép nối :
Khi mm : không cần gia công đầu các bản nối;
(hàn trực tiếp).
mm : cần gia công 1 phía, dạng chữ V.
mm : cần gia công 2 phía, dạng chữ K, X
mm : cần gia công dạng cốc.
t
a
t
a
b
α
t
a
b
α
t
a
b
α
δ
a
b
α
10<t
5010 ≤< t
6050 ≤< t
60>t

13
Đường lực không bị dồn
ép, không bị uốn cong =>
Ứng suất tập trung nhỏ,
đảm bảo truyền lực tốt.
Đường hàn được coi như phần kéo dài của thép cơ bản.
Đường hàn đối đầu bị phá hoại giống như thép cơ bản: bị kéo đứt, bị nén,
bị cắt tuỳ theo lực tác dụng.
b. Sự làm việc của đường hàn đối đầu
b)
a)
N N
Đường truyền lực song song

14
Phụ thuộc vào vật liệu kim loại hàn (loại que hàn) và phương pháp kiểm tra
chất lượng đường hàn.
Đường hàn đối đầu chịu nén tốt hơn chịu kéo và chịu cắt .
Cường độ tính toán (về kéo, nén, cắt) của đường hàn được xác định theo
cường độ tính toán của bản thép được liên kết f .
c. Cường độ tính toán của đường hàn đối đầu
Khi chịu nén: ffwc =
Khi chịu kéo: ffwt 85,0= ffwt =hoặc
Khi chịu cắt: fff vwv 58.0==
Ví dụ: thép CCT34 có: 2100== ffwc
180085,0 == ffwt
1200== vwv ff
daN/cm2
daN/cm2
daN/cm2

15
Đường hàn góc nằm ở góc vuông
tạo bởi 2 cấu kiện cần hàn.
Tiết diện của đường hàn thường có hình dạng là 1/4 tiết diện đường tròn (tam
giác vuông cân, hơi phồng ở giữa).
a. Đặc điểm
2. ĐƯỜNG HÀN GÓC (LIÊN KẾT 2 BẢN THÉP)
hf
fh
a)
t1t
hf
b)
t1
t
b)
N
a)
N N
lw
wl

16
Cạnh của tam giác gọi là chiều cao đường hàn hf.
a. Đặc điểm
2. ĐƯỜNG HÀN GÓC (LIÊN KẾT 2 BẢN THÉP)
Chiều cao đường hàn không quá cao và không được quá bé :
maxmin fff hhh ≤≤
minmax 2,1 thf =
thf 2,1max =
minff hh ≥
);min( 21min ttt =
hf
fh
a)
t1t
hf
b)
t1
t
cho liên kết chồng.
với t là chiều dày bản đứng cho liên kết hình chữ T.
;
với hfmin được tra Bảng 2.3 phụ thuộc vào tmax và
phương pháp hàn.
(tiếp 2/3)

17
Tuỳ theo vị trí của đường hàn so với phương của lực tác dụng, chia ra:
a. Đặc điểm
2. ĐƯỜNG HÀN GÓC
(tiếp 3/3)
b)
N
a)
N N
lw
wl
N
l
l
Đường hàn góc cạnh: song song với phương của lực tác dụng.
Đường hàn góc đầu: vuông góc với phương của lực tác dụng.
Khi chịu tải trọng động, đường
hàn lõm hoặc đường hàn thoải
có thể được sử dụng, nhằm để
giảm ứng suất tập trung trong
đường hàn.
1,5hfh
h
β
a)
fhf
β
b)
f
hf
f
f
Đường hàn thoải có cạnh lớn nằm dọc theo phương lực tác dụng.

18
b. Sự làm việc của đường hàn góc
N
A B
BA B - BA - A
N
σ σ
τ
τ
Đường truyền
lực trong liên
kết thay đổi
phức tạp, bị
uốn cong, bị
chèn ép, không
đều nhau.
Ứng suất pháp phân bố không đều theo chiều rộng của bản
thép và có giá trị thay đổi giữa 2 mặt cắt A-A và B-B:
Dọc theo đường hàn, ứng suất tiếp phân bố không đều: có giá
trị lớn nhất ở 2 đầu và nhỏ nhất ở giữa đường hàn.
Để giảm bớt sự phân bố không đồng đều của ứng suất tiếp dọc theo đường
hàn => Chiều dài đường hàn góc cạnh l không được dài quá.
Chiều dài l cũng không được ngắn quá vì không thể truyền lực được, đường
truyền lực bị gẫy khúc quá.
1
2
1
2

19
Đối với đường hàn góc đầu, đường truyền lực phân bố đều theo bề rộng của
liên kết, nhưng bị uốn cong và dồn ép ở chân đường hàn (xem mặt cắt).
Đường hàn góc đầu và góc cạnh chịu lực không tốt bằng đường hàn đối đầu.
Ch©n ® êng hµn
N
a) b)
N
(tiếp 2/3)
Đường hàn
góc đầu:
Phân bố ứng suấtĐường truyền lực

20
Đường hàn góc đầu và góc cạnh thực tế chịu cả ứng suất do cắt, uốn và
kéo. Nhưng chịu cắt là chủ yếu.
Trong tính toán, coi đường hàn góc (cả góc cạnh và góc đầu) chỉ chịu lực cắt
qui ước và phá hoại do cắt (do trượt) theo một trong 2 tiết diện sau:
(tiếp 3/3)
f
a)
fhsβ
h
b)
βf hf
N
N
1
2
Dọc theo kim loại đường hàn (Tiết diện 1-1) ; hoặc
Dọc theo biên nóng chảy của thép cơ bản (Tiết diện 2-2).
Hệ số và tương ứng với 2 mặt cắt phá hoại 1-1 và 2-2 là các hệ số
xét đến chiều sâu nóng chẩy của đường hàn. => để xác định chiều cao tính
toán của đường hàn.
fβ sβ

21
c. Cường độ tính toán của đường hàn góc:
Đường hàn góc cạnh và góc đầu có cường độ tính toán như nhau.
f
a)
fhsβ
h
b)
βf hf
N
1
2
Đường hàn góc có thể bị phá hoại theo 2
tiết diện khác nhau, cắt qua 2 loại vật liệu
kim loại thép khác nhau (kim loại thép
đường hàn và kim loại thép cơ bản trên
biên nóng chảy).
Đối với Tiết diện 1-1: cường độ chịu cắt tính toán của thép đường
hàn phụ thuộc vào vật liệu que hàn (tra Bảng 2.4).
Đối với Tiết diện 2-2: cường độ chịu cắt tính toán của thép cơ bản
ở trên biên nóng chảy lấy bằng:
wff
uws ff 45,0=
VD: Que hàn N42 có daN/cm2
Thép cơ bản CCT38 có = 1710 daN/cm2.
1800=wff
380045,0 ×=wsf

22
a) Theo công dụng:
3. CÁC CÁCH KHÁC ĐỂ PHÂN LOẠI ĐƯỜNG HÀN
Đường hàn chịu lực.
Đường hàn cấu tạo.
b) Theo vị trí trong không gian:
Đường hàn nằm (I).
Đường hàn đứng (II).
Đường hàn ngược (III): rất khó hàn, khi thiết kế cần tránh.
Đường hàn ngang (IV).
I I
I
I I I
I V
0−60°
60−120°
120−180°

23
c) Theo địa điểm chế tạo:
3. CÁC CÁCH KHÁC ĐỂ PHÂN LOẠI ĐƯỜNG HÀN
Đường hàn trong nhà máy.
Đường hàn ngoài công trường .
d) Theo tính chất liên tục của đường hàn:
Đường hàn liên tục:
Đường hàn không liên tục.
a aa aaa a a
đối với cấu kiện chịu nén. đối với cấu kiện chịu kéo.min15ta ≤ min30ta ≤
Trong nhà máy Ngoài công trường

24
§2.3 TÍNH TOÁN CÁC LIÊN KẾT HÀN
1. Liên kết đối đầu
Gia công đầu bản thép

25
1. TÍNH TOÁN LIÊN KẾT ĐỐI ĐẦU
a. LK đối đầu thẳng góc chịu N
NN
tlw
t
t
a)
σ
Tiết diện đường hàn đã biết:
thf =
bl =
tllw 2−=
cần trừ đi mỗi đầu đường hàn 1
khoảng là t, do kể đến chất lượng
không tốt ở 2 đầu.
Chiều cao:
Chiều dài tính toán (hiệu quả):
Tiết diện tính toán của
đường hàn có dạng hình
chữ nhật, kích thước lw x t.
Chiều dài thực tế cần hàn:

26
a. LK đối đầu thẳng góc chịu N (tiếp)
Các biểu thức kiểm tra bền:
cwt
ww
wt f
lt
N
A
N
γσ ⋅≤
⋅
==
cwc
ww
wc f
lt
N
A
N
γσ ⋅≤
⋅
==
Chịu lực kéo N:
Chịu lực nén N:
NN
tlw
t
t
a)
σDưới tác dụng của lực dọc
trục N, ứng suất pháp được
coi phân bố đều trên tiết
diện đường hàn.
wtf là cường độ chịu kéo tính toán của đường hàn đối đầu
là cường độ chịu nén tính toán của đường hàn đối đầuwcf
ffwt 85,0=

27
NN
tlwt
a)
α
N N
t
b)
wl
t
σ
σ
t
Để tăng khả năng chịu lực của
đường hàn, cần tăng chiều dài
đường hàn lw (vì chiều cao
đường hàn hf = t không đổi).
t
b
lw 2
sin
−





=
α
b. LK đối đầu xiên góc chịu N
Sử dụng đường hàn xiên góc:
Lực dọc trục tác dụng vào đường hàn được phân thành 2 thành
phần:
αsin⋅N
αcos⋅N
gây ứng suất pháp trên tiết diện đường hàn
gây ứng suất tiếp trên tiết diện đường hàn;
Hai thành phần lực này được kiểm tra riêng rẽ.

28
Chịu lực kéo N.Sin α:
NN
tlwt
a)
α
N N
t
b)
wl
t
σ
σ
t
cwt
w
wt f
lt
N
γ
α
σ ⋅≤
⋅
⋅
=
sin
cwv
w
w f
lt
N
γ
α
τ ⋅≤
⋅
⋅
=
cosChịu lực cắt N.Cos α:
1:2=αtg
αsin⋅N
αcos⋅N
càng nhỏ thì :α
càng giảm;
càng tăng.
b. LK đối đầu xiên góc chịu N (tiếp)
Cả 2 điều kiện
bền về ứng suất
pháp và ứng
suất tiếp phải
đồng thời thoả
mãn.
Nên sử dụng:
fwv là cường độ tính toán chịu trượt của đường hàn đối đầu. fff vwv 58,0==

29
M
wlt
a)
t
M
M
V
tlw
V
t
b)
M
wσ
τ
wσ
w
cwt
w
wt f
W
M
γσ ⋅≤=
cwtwwttd f γτσσ ⋅≤+= 15,13 22
2
6
ww
wt
lt
M
W
M
⋅
==σ
w
w
lt
V
⋅
=τvới
(tự đọc tài liệu)b. LK đối đầu chịu M, V
Dưới tác dụng của mô men
M, coi ứng suất pháp phân
bố trên tiết diện đường hàn
có dạng hình tam giác .
Dưới tác dụng của lực cắt V, coi ứng suất tiếp phân bố đều trên tiết diện
đường hàn.

30
2. TÍNH TOÁN LIÊN KẾT GHÉP CHỒNG
a. LK ghép chồng 2 bản thép chịu N

31
N
b)
a)
N
a>5
1t
tmin
t2
1t
t2
cwf
wffw
f
lh
N
A
N
γ
β
τ ⋅≤
⋅⋅
==
∑−
−
11
11
cws
wfsw
f
lh
N
A
N
γ
β
τ ⋅≤
⋅⋅
==
∑−
−
22
22
( )∑∑ ×−= cmllw 5,02
a. LK ghép chồng 2 bản thép chịu N (tiếp)
Dưới tác dụng của lực dọc trục N, đường
hàn góc được tính toán theo ứng suất
tiếp trung bình dọc theo đường hàn và
trên toàn tiết diện đường hàn.
Tiết diện 1-1: (theo vật liệu của đường hàn)
Tiết diện 2-2: (theo vật liệu của thép cơ
bản trên biên nóng chảy):
f
a)
fhsβ h
b)
βf hf
N
1
2
N N

32
( ) cw
wf
f
lh
N
γβ ⋅⋅≤
⋅ ∑ min
( ) { }wsswffw ffMinf ××=⋅ βββ ;minvới:
Các đường hàn trong liên kết đều phải
thoả mãn đồng thời cả 2 điều kiện bền
ứng với Tiết diện 1-1 và 2-2 : N
b)
a)
N
a>5
1t
tmin
t2
1t
t2
N N
( )∑∑ ×−= cmllw 5,02 là tổng chiều dài tính toán của các đường hàn góc
sf ββ ; là các hệ số chiều sâu nóng chảy của đường hàn ứng với Tiết
diện 1-1 và 2-2.
Trường hợp hàn tay: 7,0=fβ 1=sβvà

33
cwf
w
fh
N
l
γβ ⋅⋅⋅
≥∑
min)(
Biểu thức xác định chiều dài cần thiết (tính toán) của các đường hàn:
minmin 2,1 thh ff ≤≤
fw hl 4≥
mmlw 40≥
ffw hl ⋅≤ β85
N
b)
a)
N
a>5
1t
tmin
t2
1t
t2
N Nlà chiều cao đường hàn, được
chọn trước theo điều kiện cấu tao:
fh
Chiều dài của từng đường hàn cần đảm bảo không được ngắn quá và
không được dài quá (để đảm bảo chịu lực và đảm bảo giả thiết ứng suất
phân bố đều trên tiết diện đường hàn):
cmll w 5,02×+=

34
b. Liên kết ghép chồng bản thép – thép góc chịu N
l
e
α
w2
l
1e2
w1
N
1N
N2
21 NN >
Liên kết gồm 2 đường hàn:
đường hàn sống và đường
hàn mép.
Trục của cấu kiện gần với
đường hàn sống: Khoảng
cách từ trục của thép góc đến
đường hàn sống là e1, đến
đường hàn mép là e2 : 21 ee <
Chiều cao đường hàn sống và mép có thể chọn khác nhau: hfsống > hfmép
Lực tác dụng vào đường hàn sống N1.
Lực tác dụng vào đường hàn mép N2.

35
b. Liên kết ghép chồng bản thép – thép góc chịu N
l
e
α
w2
l
1e2
w1
N
1N
N2
Trong tính toán xem lực tác
dụng vào các đường hàn tỉ
lệ nghịch với khoảng cách từ
trọng tâm đặt lực đến các
đường hàn:
NkN ⋅=1
NkN ⋅−= )1(2
21
2
ee
e
k
+
=với:
Loại thép góc Cách liên kết k 1 - k
Đều cạnh 0,70 0,30
Không đều cạnh,
hàn theo cạnh
ngắn
0,75 0,25
Không đều cạnh,
hàn theo cạnh dài
0,60 0,40
Trong thực hành tính toán,
để đơn giản k được tra bảng
phụ thuộc vào loại thép góc
và cách bố trí chúng trong
liên kết.

36
cwf
w
fh
N
l
γβ ⋅⋅⋅
≥∑
min1
1
1
)(
cwf
w
fh
N
l
γβ ⋅⋅⋅
≥∑
min2
2
2
)(
Chiều dài cần thiết của các đường hàn sống:
Chiều dài cần thiết của các đường hàn mép:
b. Liên kết ghép chồng bản thép – thép góc chịu N (tiếp)
l
e
α
w2
l
1e2
w1
N
1N
N2
Chiều cao
đường hàn hf1
và hf2 được
chọn trước.

37
3. TÍNH TOÁN LIÊN KẾT CÓ BẢN GHÉP
a. Đặc điểm
c)
b)
C¾t v¸ t
a)
bb
C¾t v¸ t
Liên kết có bản ghép là liên kết sử
dụng bản ghép để truyền lực từ
cấu kiện này sang cấu kiện kia.
ƯĐ: Không phải gia công mép các
cấu kiện được nối. Có thể liên kết
các thép bản, các thép hình với
nhau.
NĐ: Tốn thép làm bản ghép, liên kết nặng nề.
Bản ghép được liên kết với thép
cơ bản bằng đường hàn góc cạnh
hay góc đầu, hoặc kết hợp cả 2
loại (liên kết hỗn hợp).
Chiều dài các đường hàn càng ngắn thì đường truyền lực trong liên kết càng
bị uốn cong, bị chèn ép nhiều, có sự tập trung ứng suất lớn.

38
b. Cấu tạo
1>5t
b)
a)
d)
t
t11t
c)
10-20
50mm
50
20−3020−30
Khe hở giữa 2 bản thép.
Khoảng cách yêu cầu giữa 2 đường hàn để giảm biến hình hàn

39
c. Tính toán liên kết chịu lực trục N:
b)
a)
d
t
t11t
c
1) Kiểm tra độ bền của các bản ghép:
AAbg ≥∑
2) Kiểm tra điều kiện bền của các
đường hàn góc theo 2 tiết diện 1-1 và 2-
2:
cw
wf
f
lh
N
γβ ⋅⋅≤
⋅∑
min)(
3) Tổng chiều dài cần thiết của các đường hàn ở 1 bên khe nối của bản
ghép :
cwf
w
fh
N
l
γβ ⋅⋅⋅
≥∑
min)(
Tại vị trí khe nối, bản
ghép làm việc thay thế
cho các bản thép được
liên kết.
Abg : là tổng diện tích tiết diện các bản ghép;
A : là diện tích tiết diện của cấu kiện thép cơ bản.

40
b. Tính toán liên kết chịu lực trục M và V:
τ
M
500
V
τ
lw
200
150
(Tự đọc tài liệu)
Lực cắt = V
Mômen = M + Vxe
e

41
§ 2.5 CÁC LOẠI BULÔNG DÙNG TRONG KẾT CẤU THÉP
1. Cấu tạo chung của bulông
Bulông gồm có 3
phần: Thân bulông,
Mũ bulông, và Êcu.
h=0,6d
2d
d
l
S
D=1,7d
30°
do
ol
h=0,6d
a) Thân bulông: có tiết diện hình tròn, chiều dài l và gồm 2 phần:
Phần không tiện ren: có chiều dài nhỏ hơn bề dầy của tập bản thép được
liên kết (xuyên qua) khoảng 2÷3 mm . Đường kính thân bulông là d.
Phần có tiện ren: có chiều dài là dl 5,20 ≈
đường kính sau khi đã tiện ren:
Tuỳ theo yêu cầu sử dụng: l = 35 ÷ 300 mm ; d = 12 ÷ 48 mm; thường sử
dụng d = 20 ÷ 30 mm.
dd 85,00 =

42
§ 2.5 CÁC LOẠI BULÔNG DÙNG TRONG KẾT CẤU THÉP
h=0,6d
2d
d
l
S
D=1,7d
30°
do
ol
h=0,6d
b) Mũ bulông:
Thường hay sử dụng hình lục giác; có các góc được mài vát.
Đường kính hình tròn ngoại tiếp mũ D = 1,7 d ;
Bề dầy của mũ h = 0,6 d;
Khoảng cách S là số chẵn: S = 12, 14, 16, 18,…..
Bulông gồm có 3
(tiếp 2/3)

43
§2.5 CÁC LOẠI BULÔNG DÙNG TRONG KẾT CẤU THÉP
h=0,6d
2d
d
l
S
D=1,7d
30°
do
ol
h=0,6d
c) Êcu:
Hình dạng giống mũ bulông, nhưng được khoan lỗ và tiện ren giống như
ren của phần thân (bước ren giống nhau). Bề dầy của mũ :
Đệm (long đen) có hình tròn để phân phối áp lực của êcu lên mặt thép cơ
bản.
dh 6,0≥
Các kích thước l0, d0, D và h đều qui định theo đường kính d; nếu d
càng lớn thì yêu cầu các kích thước đó cũng càng lớn.
(tiếp 3/3)
Bulông gồm có 3

44
a) Bulông thô, bulông thường:
Vật liệu: từ thép cacbon thường.
Chế tạo: bằng cách rèn, dập. => độ chính xác thấp, đường kính thân
bulông không được tròn, cần có khe hở giữa lỗ và thân bulông lớn.
Đường kính lỗ: d1 = d + 2 ÷ 3 mm.
Lỗ bulông: bằng cách đột hoặc khoan từng bản riêng lẻ. => thành lỗ xù
xì, sai số lớn, các lỗ không trùng khít, phần thép xung quanh lỗ khoảng 2
÷ 3 mm bị giòn và biến cứng nguội. => Lỗ loại C.
Chất lượng thân và lỗ bulông kém. Biến dạng ban đầu của liên kết lớn,
khả năng chịu lực không cao.
=> Sử dụng để liên kết tạm, định vị ở công trường, sử dụng khi làm việc
chịu kéo.
2. Phân loại bulông

45
b) Bulông tinh:
Vật liệu: từ thép cacbon thấp hoặc thép hợp kim thấp.
Chế tạo: bằng cách tiện, đúc. => độ chính xác cao.
Đường kính lỗ: d1 = d + 0,1 ÷ 0,3 mm.
Lỗ bulông: bằng cách khoan từng bản riêng rẽ hoặc khoan cả chồng bản
theo thiết kế. Khi bản mỏng, có thể đột trước với đường kính lỗ nhỏ hơn
thiết kế khoảng 2 ÷ 3 mm rồi mới khoan cả chồng bản. => thành lỗ nhẵn,
độ chính xác cao, chất lượng cao, nhưng năng suất thấp. => Lỗ loại B.
Khe hở giữa thân và lỗ bulông nhỏ => liên kết chặt, biến dạng ban đầu
của liên kết nhỏ, khả năng chịu lực cao.
=> Sử dụng cho các liên kết chịu lực lớn.
2. Phân loại bulông (tiếp 2/3)

46
c) Bulông cường độ cao :
Vật liệu: từ thép hợp kim có cường độ cao hoặc rất cao: 40Cr, 38CrSi, …
Chế tạo: giống bulông thường, có độ chính xác thấp.
Sau khi chế tạo chúng được gia công nhiệt nên có cường độ rất cao. Có
thể tạo lực kéo rất lớn trong thân bulông để ép các bản thép lại, tạo lực
ma sát => Khả năng chịu lực rất cao.
2. Phân loại bulông
Lớp độ bền của bulông:
Tuỳ theo vật liệu làm bulông, chia ra các lớp độ bền sau:
4.6 4.8 5.6 5.8 6.6 8.8 10.9
Từ lớp độ bền xác định được cường độ của vật liệu bulông.
Chữ số đầu x 10 = cường độ kéo đứt tức thời (daN/mm2).
Tích của 2 chữ số = cường độ chảy của vật liệu thép (daN/mm2).
uf
yf
Ví dụ: fu = 4 x 10 = 40 daN/mm2 = 4000 daN/cm2.
fy = 4 x 6 = 24 daN/mm2 = 2400 daN/cm2
(tiếp 3/3)

47
§2.6 SỰ LÀM VIỆC CỦA LIÊN KẾT BULÔNG VÀ KHẢ NĂNG CHỊU LỰC
CỦA MỘT BULÔNG
a) Các giai đoạn chịu lực:
1. Sự làm việc của liên kết bulông thô, thường, và tinh
Do vặn ốc/êcu => thân bulông chịu kéo, các bản thép bị xiết chặt lại, tạo
thành lực ma sát giữa mặt tiếp xúc của các bản thép Nms.
Dưới tác dụng của lực kéo dọc trục N, các bản thép có xu hướng trượt
tương đối với nhau (Hình a).
Giai đoạn 1 - khi N còn nhỏ (N < Nms) : các bản thép chưa trượt tương đối
với nhau. Lực truyền giữa các bản thép thông qua ma sát. Bulông chưa chịu
lực ngoại trừ lực kéo ban đầu do vặn êcu.
Giai đoạn 2 - khi N tương đối lớn (N Nms): các bản thép trượt tương đối
với nhau, thân bulông tỳ sát về một phía của thành lỗ. Ngoại lực tác dụng N
do thân bulông và masat chịu (Hình b).
N
N/2
N/2
a) b)
≥
a) b)

48
CỦA MỘT BULÔNG
a) Các giai đoạn chịu lực:
Giai đoạn 3 - khi N khá lớn (N >> Nms): lực masat giảm dần và bằng
không. Lực tác dụng N là hoàn toàn do thân bulông chịu. Đồng thời bản thép
chịu ép mặt do thân bulông tỳ lên thành lỗ.
Giai đoạn 4 - khi liên kết bị phá hoại: Có 2 khả năng phá hoại có thể xảy
ra:
a) b)- Thân bulông bị cắt đứt:
- Thép cơ bản bị phá hoại do đứt
các đầu bản thép hay đứt các bản
thép ở giữa 2 lỗ bulông (thân
bulông không bị phá hoại).
=> Trong thực tế thiết kế, chỉ cần quan tâm đến giai đoạn làm việc cuối cùng
của liên kết, giai đoạn liên kết bị phá hoại => để tính khả năng chịu lực của
liên kết.
(tiếp 2/2)
N
N/2
N/2

49
CỦA MỘT BULÔNG
b) Khả năng chịu cắt (chịu trượt) của 1 bulông (khi bulông bị cắt đứt):
fvb là cường độ chịu cắt tính toán của vật liệu bulông. Tra bảng 1.10 Phụ
lục I phụ thuộc vào cấp độ bền của bulông (vật liệu bulông);
γb là hệ số điều làm việc của liên kết bulông, được tra Bảng 2.8 theo đặc
điểm của liên kết bulông, loại bulông, và giới hạn chảy của thép cơ
bản; có giá trị từ 1 đến 0,75.
[ ] vbvbvb nfAN ⋅⋅⋅= γ
4
2
d
A
⋅
=
π với d là đường kính của thân bulông. (thân bulông bị cắt đứt tại
tiết diện trùng với mặt tiếp xúc giữa các bản thép)
nv là số mặt cắt tính toán trên thân bulông.
nv = 1, 2 hoặc 3,... => khả năng chịu lực của bulông thay đổi tuỳ theo liên kết.

50
CỦA MỘT BULÔNG
c) Khả năng chịu ép mặt của 1 bulông (khi bản thép bị đứt):
Bản thép bị xé đứt khi bulông có
đường kính lớn, cường độ fvb lớn,
và bề dầy bản thép liên kết mỏng.
Chú ý: thân bulông không bị phá
hoại.
Các đầu bản thép có thể bị phá
hoại, bị xé đứt ở khoảng cách
giữa các lỗ hoặc ở đầu các bản
thép.
2
2
3
σ
emσ
y
σx
3
y
x
1
l
a
2d
Sử dụng khoảng cách min là 2d
Ứng suất ép mặt lên thành lỗ phân bố không đều => có sự tập trung ứng
suất, trạng thái ứng suất phức tạp ở các đầu bản thép (tồn tại và )
=> Coi một phần của bản thép cơ bản bị trượt theo chiều dài l.
xσ yσ

51
CỦA MỘT BULÔNG
Khả năng chịu ép mặt của 1
bulông chính là khả năng chống
ép mặt (chống trượt) của các bản
thép được liên kết.
2
2
3
σ
emσ
y
σx
3
y
x
1
l
a
2d
fv là cường độ chịu cắt tính toán của thép
cơ bản: (theo thuyết bền 3)
Đặt là cường độ tính toán ép
mặt qui ước của bulông.
[ ] bvbcb ftdSN γγ ⋅⋅⋅⋅=⋅= min)2(2
[ ] bcbcb ftdN γ⋅⋅⋅= min
2/ffv =
ffcb 2=
(tiếp 2/3)
Sử dụng khoảng
cách min là 2d

52
CỦA MỘT BULÔNG
Công thức tổng quát :
[ ] ( ) bcbcb ftdN γ⋅⋅⋅= ∑ min
( )min∑t
cbf
d là đường kính thân bulông.
là tổng chiều dầy nhỏ nhất của các bản thép cùng
trượt về một phía.
phụ thuộc vào : - vật liệu thép cơ bản
- Phương pháp tạo lỗ bulông;
- cấu tạo (sử dụng khoảng cách min).
(tiếp 3/3)
là cường độ tính toán ép mặt qui ước của bulông.

53
CỦA MỘT BULÔNG
a) Sự làm việc chịu trượt của bulông CĐC:
2. Sự làm việc chịu trượt của liên kết bulông cường độ cao
Bulông được làm bằng
vật liệu cường độ cao
hoặc rất cao => tạo lực
xiết lớn, lực kéo trong
thân bulông lớn.
Tạo ra lực masat rất lớn
trên các mặt tiếp xúc
giữa các bản thép: Nms
>> N ngoại lực tác dụng
(vuông góc với trục của
thân bulông).
Các bản thép không bị trượt
(không dịch chuyển) lên nhau.
Không có sự ép mặt của thân bulông lên thành lỗ, thân bulông chỉ chịu lực
kéo do xiết êcu.
Ngoại lực tác dụng N truyền trong liên kết hoàn toàn thông qua ma sát.
N N

54
CỦA MỘT BULÔNG
b) Khả năng chịu trượt của 1 bulông cường độ cao:
Khả năng chịu trượt của bulông cường độ cao chính là lực masat tối đa
được tạo ra trong liên kết.
Lực kéo tối đa trong 1 bulông CĐC:
hbbn fAP ⋅=
Abn là diện tích thực của tiết diện thân bulông (bulông bị kéo đứt ở phần
có ren);
fhb là cường độ chịu kéo tính toán của vật liệu bulông, lấy fhb = 0,7fub
với fub là cường độ kéo đứt tức thời của bulông, được tra bảng Phụ
lục 1.12 .

55
CỦA MỘT BULÔNG
b) Khả năng chịu trượt của 1 bulông cường độ cao:
: hệ số ma sát, được tra Bảng 2.10, phụ thuộc vào phương pháp tạo
nhám bề mặt tiếp xúc giữa các cấu kiện liên kết, khoảng 0,25 ~ 0,58.
: hệ số độ tin cậy của liên kết, được tra Bảng 2.10, phụ thuộc vào
phương pháp làm sạch bề mặt, khe hở giữa thân và lỗ bulông.
: hệ số điều kiện làm việc của liên kết, phụ thuộc vào số lượng bulông:
0,8 ~ 1 :
: số mặt phẳng ma sát tính toán.
(tiếp 2/2)
[ ] fb
b
bnhbfb
b
b nAfnPN ⋅⋅





⋅⋅=⋅⋅





⋅= 1
2
1
2
γ
γ
µ
γ
γ
µ
µ
2bγ
1bγ
nf

56
CỦA MỘT BULÔNG
a) Sự làm việc:
3. Sự làm việc chịu kéo của bulông trong liên kết
N/2N/2
N
Ngoại lực tác dụng theo phương song song
với trục của bulông.
Các cấu kiện có xu hướng tách rời xa nhau.
Liên kết bị phá hoại khi bulông bị kéo đứt tại
phần tiện ren. (không xét đến sự làm việc
của các cấu kiện liên kết).
=> Lực tác dụng lên thân bulông chính bằng
ngoại lực N.
b) Khả năng chịu kéo của 1 bulông:
[ ] tbtbbntb f
d
fAN ⋅
⋅
=⋅=
4
2
0π
ftb là cường độ chịu kéo tính toán của vật
liệu bulông.
Khi sử dụng bulông cường độ cao thì ftb
được lấy bằng fhb.
Abn là diện tích tiết diện thực của tiết diện thân bulông.

57
§2.7 CẤU TẠO CỦA LIÊN KẾT BULÔNG
a) Liên kết ghép chồng:
1. Các hình thức cấu tạo của liên kết bulông
Liên kết ghép chồng giữa 2 bản thép:
c) d)
a) b)
Liên kết ghép chồng giữa thép
góc với bản thép:
Đường truyền lực đi qua liên kết bị uốn cong, có độ lệch tâm, chịu mô men
uốn phụ.
Số lượng bulông thực tế bố trí cần tăng thêm 10% so với tính toán.

58
b) Liên kết có bản ghép:
1. Các hình thức cấu tạo của liên kết bulông
Liên kết 2 bản thép có sử dụng 1 hay 2 bản ghép:
Liên kết giữa 2 thép hình:
c)
a)
d)
b)
c)
a)
d)
b)
Cần tăng số lượng bulông lên 10%
b)
a)
c)B ¶n ghÐp d)
T hÐp gãc ghÐp
Không cần tăng
số lượng bu lông
lên 10% vì độ
cứng của các
cấu kiện là lớn.

59
a) Hình thức bố trí song song:
2. Bố trí bulông
b) Hình thức bố trí sole:
2) K ho¶ng c¸ ch max
d) CÊu kiÖn chÞu nÐnc) CÊu kiÖn chÞu kÐo
N NN N
1) K ho¶ng c¸ ch min
a)
N
b)
NN N
16d
24t
d
8t
16d
24t
4d 8d
16d
24t
24t
16d 12d
18t
16d
18t
16dd
18t
16d
18t8t
4d 8d
2d 2,5d 2,5d 2,5d
1,5d2,5d2,5d2,5d
2d 2,5d 2,5d
2,5d
2,5d2,5d1,5d
Nếu bố trí các bulông có khoảng cách gần quá, bản thép liên kết dễ bị xé đứt
(phá hoại do ép mặt).
Nếu bố trí các bulông có khoảng cách xa quá, tốn vật liệu, liên kết không
chặt, dễ bị gỉ, phần bản thép giữa 2 bulông không đảm bảo ổn định khi chịu
nén.
Nên bố trí bulông có khoảng cách nhỏ nhất (khoảng cách min) để tiết kiệm
vật liệu, liên kết gọn nhẹ, nhưng vẫn đảm bảo đủ chịu lực.
d là đường
kính của
thân bulông

60
c) Đối với thép hình:
2. Bố trí bulông
N
e)
NN N
b>100b>100b<100
a12aa21aa
a
n
a
n
16d
24t
4d
8t
16d
24t
4d 8d
12t8t
16
24
24t
16d 12d
18t
16d
18t
16d4d
18
16
18t8t
4d
8t
8d
12t
Vị trí các dãy bulông đựoc qui định sẵn theo kích thước của từng loại thép
hình.
Đối với thép góc, khi bề rộng cánh mm : bố trí 1 hàng bulông.
mm : bố trí 2 hàng bulông.
100<b
100≥b

61
§2.8 TÍNH TOÁN
LIÊN KẾT BULÔNG
1. Liên kết ghép chồng chịu lực dọc trục N
2. Liên kết có bản ghép chịu lực dọc trục N
3. Liên kết có bản ghép chịu mômen M
4. Liên kết có bản ghép chịu M và V

62
§2.8 TÍNH TOÁN LIÊN KẾT BULÔNG
1. Tính toán liên kết ghép chồng chịu N
a) Chọn đường kính bulông:
- Sử dụng 1 loại đường kính bulông
trong 1 liên kết cấu kiện.
- Hạn chế tối đa số loaij duong kinh
bulông dùng trong 1 công trình.
c) d)
Đường kính bulông thường dùng d = 20 ~ 24 mm. Đối với các công trình
nặng d = 24 ~ 30 mm.
b) Xác định khả năng chịu lực của 1 bulông trong liên kết:
[ ] [ ] [ ]{ }cbvbb NNN ;minmin, =
- Khả năng chịu cắt của 1 bulông:
- Khả năng chịu ép mặt của 1 bulông:
N N

63
c) Tính số lượng bulông cần thiết
trong liên kết:
Coi các bulông trong liên kết đều chịu
lực như nhau.
Số lượng bulông cần thiết :
cbN
N
n
γ⋅
≥
min][
Đối với kết ghép chồng các bản thép, số lượng bulông n cần thiết cần phải
tăng thêm 10%.
c) d)
[ ] [ ] [ ]{ }cbvbb NNN ;minmin, = : Là khả năng chịu lực của 1 bulông:
cγ : Là hệ số điều kiện làm việc của KC
Chọn n là
số nguyên.
(tiếp 2/3)
N N

64
d) Bố trí bulông trong liên kết và kiểm
tra thép cơ bản do bị khoét lỗ bulông:
Bố trí bulông theo hình thức song song
hoặc sole, sử dụng khoảng cách min.
Bố trí bulông phụ thuộc vào:
- Bề rộng b của bản thép để đủ chứa các hàng bulông;
- Mức độ giảm yếu của tiết diện bản thép do khoét lỗ bulông;
- Bố trí càng nhiều hàng thì chiều dài đoạn nối chồng càng ngắn
bớt; tuy nhiên, bản thép liên kết càng bị giảm yếu nhiều.
Kiểm tra thép cơ bản do bị khoét lỗ bulông:
c
n
f
A
N
γσ ⋅≤=
)( 1dmbtAn ⋅−⋅=
m là số lượng hàng bulông;
d1 là đường kính lỗ bulông.
c) d
m
(tiếp 3/3)
N N

65
§2.8 TÍNH TOÁN LIÊN KẾT
CÓ BẢN GHÉP CHỊU LỰC
DỌC TRỤC N
Nguyên tắc tính toán chung giống với liên kết ghép
chồng, chỉ khác là cần xác định tiết diện của bản ghép

66
2. Tính toán liên kết có bản ghép chịu N
a) Chọn đường kính bulông kích thước
các bản ghép và :
Kích thước của bản ghép phải đảm bảo: N N
N N
B ¶n ghÐp
AAbg ≥∑
: tổng diện tích tiết diện ngang của các
bản ghép.
A : diện tích tiết diện của bản thép liên
kết.
b) Xác định khả năng chịu lực của 1 bulông trong liên kết:
[ ] [ ] [ ]{ }cbvbb NNN ;minmin, =
- Khả năng chịu cắt của 1 bulông:
- Khả năng chịu ép mặt của 1 bulông:
(giống mục 1.)
N N
∑ bgA

67
2. Tính toán liên kết có bản ghép chịu N
c) Tính số lượng bulông cần thiết
trong liên kết:
Coi các bulông trong liên kết đều chịu
lực như nhau.
Số lượng bulông cần thiết :
cbN
N
n
γ⋅
≥
min][
Số lượng bulông n cần thiết được bố trí ở 1 phía của bản ghép trong liên
kết có bản ghép, .
[ ] [ ] [ ]{ }cbvbb NNN ;minmin, = : Là khả năng chịu lực của 1 bulông:
Chọn n là
số nguyên.
d) Bố trí bulông trong liên kết và kiểm tra thép cơ bản do bị khoét lỗ
bulông: (giống mục 1.)
(giống mục 1.)
(tiếp 2/2)
N N
N N
B ¶n ghÐp
N N

68
3. Tính toán liên kết có bản ghép chịu mô men M
Số lượng bulông được bố trí phát triển theo phương ngang để tăng khả năng
chịu uốn của liên kết.
Cần xác định lực tác dụng vào mỗi bulông do M gây ra N1b = ?
1
i
2
l
l
l
Μ
V V
Νmax=1Ν
iΝ
Μ
a) b)
Coi các bản thép liên kết và bản ghép là cứng vô cùng và xoay xung quanh
trọng tâm của vùng bulông. Giả thiết này gần đúng đối với vùng bulông hẹp
(khi số lượng bulông n không lớn).
Các cặp
ngẫu lực

69
Số lượng bulông được bố trí phát triển theo phương ngang để tăng khả năng
chịu uốn của liên kết.
Cần xác định lực tác dụng vào mỗi bulông do M gây ra N1b = ?
Coi các bản thép liên kết và bản ghép là cứng vô cùng và xoay xung quanh
trọng tâm của vùng bulông. Giả thiết này gần đúng đối với vùng bulông hẹp
(khi số lượng bulông n không lớn).
Coi mô men uốn M được phân thành các cặp ngẫu lực quay xung quanh
trọng tâm của vùng bulông theo nguyên tắc tỷ lệ với khoảng cách của các cặp
ngẫu lực.
1
i
2
l
l
l
Μ
V V
Νmax=1Ν
iΝ
Μ
a) b)
(tiếp 2/3)

70
1
i
2
l
l
l
Μ
V V
Νmax=1Ν
iΝ
Μ
a) b)
∑=
=⋅++⋅+⋅=
n
i
iinn lNlNlNlNM
1
2211 ...
......
2
2
1
1
===
i
i
l
N
l
N
l
N
ii l
l
N
N .
1
1
=
∑∑ ==
⋅==
n
i
i
n
i
ii l
l
N
lNM
1
2
1
1
1
∑=
⋅
= n
i
il
lM
N
1
2
1
1
∑=
⋅
⋅
== n
i
i
bM
lm
lM
m
N
N
1
2
11
=>
Lực lớn nhất tác dụng lên 1 bulông do M gây ra:
(tiếp 3/3)

71
4. Tính toán liên kết có bản ghép chịu M, V:
Lực tác dụng lên bulông được giả thiết tính riêng cho từng trường hợp chịu
M và V.
n
V
NbV =
kmn ⋅=
∑=
⋅
⋅
== n
i
i
bM
lm
lM
m
N
N
1
2
11
[ ] cbbVbMb NNNN γ⋅≤+= min,
22
là số lượng bulông ở một phía của bản ghép.
Lực lớn nhất tác dụng lên 1 bulông do M gây ra:
Biểu thức kiểm tra bền:
Coi lực cắt tác dụng đều lên các bulông:

72
5. Ký hiệu bulông trên bản vẽ
d = 22
Lỗ bulông:
Bulông chịu lực:
Bulông tạm:
Bulông cường độ cao:

Liên kết trong kết cấu thép

Recommandé

Recommandé

Contenu connexe

Tendances

Tendances (20)

Similaire à Liên kết trong kết cấu thép

Similaire à Liên kết trong kết cấu thép (20)

Plus de GTVT

Plus de GTVT (20)

Liên kết trong kết cấu thép